桥式起重机跨度28m起重32t(共36页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上桥式起重机设计说明书姓 名： 徐振淼 学 院： 材料科学与工程学院 专业班级：材料成型及控制工程0703班指导教师： 张红霞 日 期： 2011年1月 前 言随着科学技术的发展,焊接产品在人们的日常生活中变的越来越普遍.新开发的焊接技术和方法不断被应用于生产生活中,所以学习焊接专业的我们更应该好好掌握这门技术,于是选择了桥式起重机课程设计.桥式起重机是现代工业生产和起重运输中实现生产过程机械化、自动化的重要工具和设备。起重机,曾使诗人赞叹为”画在天空中的弧”,”力与美”,”巨人之臂”这些都说明了起重机在人们生产中被广泛应用.所以希望在这次设计中能更好的学习焊接这门专业

2、.近年来,起重机已由过去的桁架结构变为单腹结构或箱形结构,外形也更美观了,其性能和性能和功能都有很大的发展. 本书具体设计的是跨度28米,起重量32吨的通用桥式起重机箱形的设计生产过程,并对车间布置等作了较粗略的设计,其主要是从学生对生产实践立场出发,对桥式起重机进行中箱形梁的制造工艺及计算过程等做了详细说明.设计时有些数据参考了不同的资料,可能不适用于实际生产起重机上的应用.因本人经验和水平有限,难免存在些许不足之处,希望大家提出宝贵意见. 编 者 2011年1月16日 太原理工大学 目录前言课程设计任务书1第一部分3箱形梁桥架结构及尺寸第二部分19主梁的制作工艺过程第三部分28焊接车间设计

3、第四部分31焊接工艺卡参考文献34第 一 部 分箱构形造梁及桥尺架寸结构第一部分 箱形梁式桥架结构的构造及尺寸一.桥架梁式桥架是由两根主梁和两根端梁组成的. 图3-6桥架的构造示意图二.桥式起重机由桥架和起重小车两大部分组成 ,桥架两端通过运行装置,直接支撑在高架轨道上,沿轨道纵向运行其中小车在桥架主梁上的小车轨道上横向运行. 分类: 单(主)梁桥式起重机:具有一要主梁的桥式起重机. 双(主)梁桥式起重机:具有两要主梁的桥式起重机.(1) 主梁主梁是桥式起重机桥架中主要受力元件,由左右两块腹板,上下两块盖板(翼板)以及若干大小隔板及加强筋板组成.主要要求有: 主梁上拱度: 当受载后,可抵消按主

4、梁刚度条件产生的下挠变形,避免承载小车爬坡主梁旁弯: 在制造桥架时,走台侧后有拉伸残余应力,当运输及使用过程中残余应力释放后,导致两主梁向内旁弯;而且主梁在水平惯性载荷作用下,按刚度条件允许有一定侧向弯曲,两者迭加会造成过大弯曲变形 腹板波浪变形:受压区0.7,受拉区1.2,规定较低的波浪变形对于提高起重机的稳定性和寿命是有利的.上盖板水平度b/250,腹板垂直度h/250, b为盖板宽度,h为梁高.(2) 端梁端梁是桥式起重机桥架组成部分之一,一般采用箱形结构,并在水平面内与主梁刚性连接,端梁受载情况可为下述两类: 端梁受有主梁的最大支承压力,即端梁上作用有垂直载荷. 端梁没有垂直载荷,端梁

5、只起联系主梁的作用.(3) 隔板为了使梁的垂直腹板具有局部刚度(稳定性),将它们用横向的肋板内部加强,肋板又称作隔板,这些隔板被焊接到垂直腹板及上盖板上.隔板不焊到下盖板上,因为这样做很困难,而且隔板本身与其与腹板相联的焊缝会产生很高的应力,这是由于四周封闭造成的. 文献9二.主梁的几何尺寸 桥式起重机各部分尺寸 跨度：28m 起重量：32t 中部高度h1630mm盖板宽度b=600 mm梯形长度c= 3000mm纵向加筋角钢h=540 mm端梁连接处高度h=900mm箱形主梁盖板厚=14mm腹板的壁间距b=652mm盖板厚度b=704mm腹板厚度=6mm小隔板高度h=530 mm大隔板间距a

6、=2200mm小隔板间距a733 mm角钢型号63热扎等边角钢角钢高度h=540 mm角钢尺寸63635角钢长度a=(36)(一) 箱形主梁截面的主要几何尺寸计算项目计算过程及说明计算结果中部高度: h端梁连接处高度h梯形长度:c端梁宽度:2C腹板的壁间距b腹板厚度盖板宽度b大隔板间距a小隔板高度h小隔板间距a纵向加筋角钢h盖板厚h=()L=()28m=1.752m 由于是大跨度中等起重量,所取中部高度h1630mm h=(0.40.6)h=(0.40.6)2=0.81.2m,故取h=900mmc=()L=()28=2.85.6m,由于一般情况取23 m,故取c= 3000mm2C=(0.40

7、.8)h=(0.40.8)1 m=0.40.8 故取2C=600mm腹板的壁间距b,由于b且b,可以得知:即b 543mm且b0.56 m故取b=550mm腹板厚度,由于Q=32t,在Q=563t之间,所以取=6mm盖板宽度b: b= b+2(+20) mm, 采用自动焊时b=600 mm大隔板间距a:靠近端梁处a=h=872mm ;跨中为a=(1.52) h且a2.2m所以此时a=2200mm小隔板高度hh/3故取h=290 mm 小隔板间距a0.5h436 mm纵向加筋角钢h:高度h=(0.20.25)h且h h故取h=300 mm如表3-3可以看出,当起重量Q=32t,腹板厚=6 mm时

8、,得出:盖板厚=14mmh1630mmh=900mmc= 3000mm2C=600mmb=550mm=6mmb=600 mma=2200mmh=290 mma436 mmh=300 mm=14mm 文献1 表3-3箱形主梁板厚推荐用值(mm)起重量Q(t) 5, 8 10(12.5)15 (16)2030(32)50腹板厚66, 8盖板厚8, 10 10, 1212, 141622 (二)尺寸确定后惯性矩的计算中性轴到梁外边缘距离Z惯性矩J惯性矩J抵抗矩W抵抗矩WZ=(2+h)/2=(214+1600)/2=815J=(26)(1600) +600(14)+2600(14)(814-5)=1.

9、610mmJ=(214)(600)+ 1600(6)+216006(550+6)/2=2.010 mmW=J/Z=1.510/750=210 W=J/(b/2)= 2.010/(652/2)=6.1310 Z=815J=1.510mmJ=2.010mmW=210W=6.1310三.主梁载荷及其组合的计算(一)主梁的受力分析起重机桥梁承受的载荷主要有:固定载荷,移动载荷,水平惯性载荷及大车运行歪斜产生的车轮侧向载荷等1. 垂直固定载荷a.均布载荷固定载荷主要是自重产生的载荷,事实上有均布和集中两种.主梁,轨道,走台,栏杆等组成的半个桥架结构自重,以及走台上如果按装集中驱动的大车运行机构,该机构的

10、长传动轴系统的重量,都属于均布载荷.图3-9为国产桥式起重机半个桥架结构重量曲线.由跨度L和起吊重量Q可查得桥架自重G,自重均布载荷为q= G/L.由于G16t所以q=1610009.8/28(N/m)=5600N/m,而当大车运行机构为集中驱动时,q还应增加(0.10.2)t/m,以考虑传动的重量，所以q=5700 N/m所以总均布载荷：q= q+ q=(5.7+0.10) N/m =5800 N/m 文献9b.集中固定载荷: G运行机构重量,L为运行机构与支点间距;G为操纵室重量,L 为操纵室与支点间距;G为电器设备重量,L为电器设备与支点间距.(1)集中驱动部件产生固定集中载荷,可以通过

11、查表获得.由于采用集中驱动，所以局部重量q=0.10t/m(2)大车运行机构集中重量，查表可以得知，操纵室重量G1.1t(3)固定载荷中还有司机室重量G1-1.5t，取为1.3t,作用位置距梁一端约为2.8m 即：G=1.3t垂直活动载荷:即小车轮压(包括起升载荷Q,小车自重G,起升机启动引起的惯性力)F=Q+G 小车自重可按下式计算: G=Q,当确定Q=32t的吊钩小车时,=0.35 所以G=11.2t 起升机构启动引动的惯性力用一个动力系数来考虑,取1.2 F= G+Q=Q +Q,则可计算每个轮子的轮压F和F, F=F=(Q +Q)9.8N=121.52KN 文献92. 水平惯性力垂直主梁

12、的惯性载荷包括两部分,一是桥架质量引起的,以均布载荷方式作用于主梁上;二是满载起起重小车的质量引起的,以集中方式作用在跨度中间,通过小车轮与轨道侧向接触传给主梁.按最危险情况, 水平惯性载荷为各垂直载荷的1/10.计算得：a. 水平均布载荷：q=q=5800N/m=580 N/mb. 水平集中载荷：F=(F+F)=(121.52+121.52)KN=24.30KN载荷组合:对于不同的计算情况,应取不同的载荷作用的组合来进行起重机桥架的金属结构的计算,当大车平稳制动,小车在跨中,满载下降制动时,按KG, KG,G组合,其中K冲击系数,取K=1.1; 动力系数,取=1.15主梁计算各部分数据汇总桥

13、架自重G16t自重均布载荷q= G/L5.7t/m运行机构重量G0.8t运行机构与支点间距L1.5m操纵室重量G1.1t操纵室与支点间距L2.8m电器设备重量G0.6t电器设备与支点间距L5.9m司机室重量G1-1.5t1.3t小车自重G=Q11.2t每个轮子轮压F=F=F/4121.52KN局部重量q0.10t/m 文献1(二).主梁的设计计算1.主梁截面的内力计算1)垂直方向 (1)由活动载荷引起的弯矩和剪力,当活动载荷P=P时,其合力位置在b/2处,合力R= P+ P=( KG+Q)=1.111.2+1.1532=30.72KN求支点A的支反力,对B点取矩 =0=0F=(L-x-b/2)

14、R/L距支点A距离为x的截面上由活动载荷引起的剪力和弯矩分别为: 当0xL-b时, 即0x25.3,Q= F=(L-x- b/2) R/LQ=(28-x-2.7/2)30.72/28=29.3-1.1xM= Fx=(29.3-1.1x)x=29.3x-1.1x 当L-bxL时, 即25.3x28, F=P(L-x)/L Q=(28-x)0.530.72/28=15.36-0.55xM= Fx=15.36x-0.55x(2)由固定载荷引起的弯矩及剪力均布载荷距支点A距离为x的截面上由固定载荷引起的剪力和弯矩分别为:其中q= KG/L=1.116/28=0.63 t/mF=qL(L/2)/L=qL

15、/2=0.6328/2=8.8210NQ= F-qx=8.82-0.63xM= F-qx(x/2)= Fx-qx/2=8.82x-0.315 x集中载荷确定支反力:F=G(L-L)+ GL+G(L-L)+G(L-L) K/L =0.8(28-1.5)+0.81.5+1.1(28-2.8)+0.6(28-5.9)1.1/28=2.4910NF=(2G-G-G) K- F =(20.8-1.1-0.6)1.1-8.82=-8.9310Na. 当0xL,即0x1.5 Q= F=2.4910N M= Fx=2.49xb. 当LxL,即1.5x2.8 Q= F- KG=2.49-1.10.8=1.611

16、0N M= Fx- KG(x-L)=2.49x-1.10.8(x-1.5)=1.61x+1.32c. 当LxL,即2.8x5.9Q= F- K(G+ G)=2.49-1.1(0.8+1.1)=0.410NM= Fx- KG(x-L)+ G(x-L)=2.49x-1.10.8(x-1.5)+1.1(x-2.8)=0.4x+4.708d. 当LxL- L,即5.9x26.5Q= F- K(G+ G+G)=2.49-1.1(0.8+1.1+0.6)=-0.2610NM= Fx- KG(x-L)+ G(x-L)+ G(x-L=2.49x-1.10.8(x-1.5)+1.1(x-2.8)+0.6(x-5

17、.9)=8.602-0.26xe. 当L- LxL,即26.5x28Q=2.49-1.1(20.8+1.1+0.6)=-1.1410NM=2.49x-1.10.8(x-1.5)+1.1(x-2.8)+0.6(x-5.9)+0.8(x-28-1.5)=31.922-1.14x垂直方向的弯矩和剪力 M=(M+M+M)=2.6210NQ=(Q+Q+Q)=4.0610N2).水平方向的弯矩和剪力当大车的总轮数的1/2为驱动轮时,水平方向上的弯矩和剪力,可粗略的取垂直向上的计算值的1/10M= M/10=262/10=2.6210NQ= Q/10=40.61/10=4.110N 文献1单位110N单位m

18、单位110N单位m单位110N单位m单位110N/m单位m单位110N/m单位m单位110N/m单位m (三)梁盖板与腹板的角焊缝1.主梁的最大弯矩截面的正应力 = M/ W+ M/ W =2.6210/(2.010)+2.6210/(6.110)=175MPa W=J/Z=1.610/815=2.010mm=2.010m W=J/(b/2)= 2.010/(704/2)=6.110mm=6.110m角焊缝在腹板边缘双面开坡口,焊透情况下,计算剪力Q产生的剪应力可用下式: Z=(214+1602)/2=815mm J=(26)(1602) +652(14)+2652(14)(815-5)=1.

19、610mm J=(214)( 652)+ 1602(6)+216026(652+6)/2=2.010mm2.主梁支座处截面最大剪应力计算S-主梁端部截面对水平x轴的静矩S=+=(900-214)6+70414=5.410mm=5.410mJ-主梁端部截面对x轴的惯性矩J=W =()+ =(900-214)6+70414(900-214) =4.510mm=4.510m主梁截面最大剪应力在腹板中部=MPa =40.8MPa（四）主梁刚度的验算 主梁在满载小车轮压下,在跨中产生最大垂直挠度,可按下式精确计算: = = 计算得1.44cm水平刚度按超静定刚架计算:=+ =+(5-)=0.37cm式中

20、, =F/F=1 =440/2200=0.2 =2200+2 =2236cm（五）材料的选择比较 已知计算本结构各项应力状态 最大正应力: =175MPa 最大剪应力: =40.8MPa经查资料可知其性能: 16Mn: =225.5MPa = 137.3MPa得出=175MPa =225.5MPa =40.8MPa= 137.3MPa 所以采用16Mn查焊接手册可知：16Mn属于低合金结构钢，有一定硬倾向，所以一般来说它的焊接性要比碳素钢差一点 文献2 文献3(六)加强筋和腹板 1.上下盖板与腹板的角接焊缝计算 四条主焊缝通常不开坡口，焊脚k不大于腹板厚，取k=6mm，则角焊缝计算高度k=(0

21、.81)k=(0.486)mm,则剪力Q作用下，角焊缝最大剪应力为： =30.4 MPa其中，S 70414=4366cmS为主梁端部上盖板对x轴的静矩集中载荷产生的剪应力： 31.2MPa其中，1.0 F为小车轮压，可知F121.52KN z=5+214=33cm所以总应力： =43.6 MPa=43.6 MPa137.3 MPa2.验算加强筋与盖板的焊缝，假定全部集中载荷由加筋与盖板以及加筋两侧各15长的腹板与盖板角焊缝传递，则有： 1.92 MPa 1.92MPa=200MPa3.验算加强筋与腹板焊缝假设其承担全部支座反力与集中载荷，并且在焊缝上全长均布，则可采用下式验算： 1.62MP

22、a=200MPa 在上式中只计算了小隔板与腹板的焊缝长度，省略了大隔板与腹板的的焊缝长度，这样计算更安全3.主梁盖板拼接焊缝的计算主梁在起吊货物时,受到向下的拉力,从而使上盖板受压而下盖板受拉,帮上盖板焊缝补比较核实,只需校核下盖板对接焊缝,由=4.1410N/m=41.4 MPa=41.4 MPa200 MPa 文献1 文献2第 二 部 分主梁艺的过制程造工二、主梁的制造工艺过程一、主梁制造工艺过程图材料验收钢材处理备 料装 配焊 接修整处理喷漆包装成 品质量检验二、主梁的制造工艺过程备料1、 盖板（=14mm） 对已选定的16Mn材料进行校平到喷丸等预处理； 切割：选用市场上规格为1414

23、00L的材料，切成两均等份，对边缘进行精整切割。 开坡口：板厚为14mm时，采用单Y型坡口，允许用火焰气割，但坡口面应将熔渣等清除干净。 采用CO2焊对板材进行拼接至 22mm（对接前先将各板材点固焊住，或采用夹具固定均可；且可采用压具以防止波浪变形，两端使用引弧，收弧板）。 预置拱度：fs=L/1000=28000/1000=28mm 以上fs为理论值，实际下料时，fs=（23）fs fs=（5075）mm上盖板下料的加长量为：2.5L/1000=2.528000/1000=62.5mm下盖板下料的加长量为：1.5L/1000=1.528000/1000=37.5mmfsxL/2L2、 腹板

24、（=6mm） 对已选定的16Mn进行校平到喷丸预处理。 切割：选用市场上规格为61800L的钢板，切去多余的部分，然后对材料进行精整（气割）。 开坡口：=6mm，根据焊接手册选用CO2气保焊无需开坡口。即“I”型坡口。 采用CO2焊进行拼接。 切割示图。 下料拱度：fs=（1/10003/1000）L=（2575）mm3、 大小隔板（=6mm）按设计尺寸对板材进行切割，注意下料时合理组合尺寸，尽量减少板材的消耗。（二）检验1、 对接焊缝进行100%X射线检验。质量应达到射线探伤标准GB3323规定的级或超声探伤标准JB1152规定的级。对接焊缝类别对接板名称焊缝探伤比例探伤部位及长度示意图工作

25、级别横 向 焊 缝受拉翼缘板（下盖板）100%100%受压翼缘板（上盖板）20%20%主腹板每个横向焊缝邻近受拉翼缘板300mm范围内射线探伤或超声波探伤。邻近受压翼缘板160mm范围内射线探伤或超声波探伤。副腹板每个横向焊缝邻近受拉翼缘板300mm范围内射线探伤或超声波探伤。2、 上盖板下料后，毛刺和凹凸不平应铲除，毛刺高度不应大于0.5mm，划痕不得大于1mm。采用气割下料，气割后气割面与轨制面直偏差不应超过2mm，气割表面不平度不应超过11.4mm。3、 对接后要对余高进行机械加工，从而减小应力集中。4、 对于14mm的下盖板，采用热弯方法进行折弯，加热时应加热到9001000，弯曲完成

26、时温度不低于700。对于16Mn等低合金钢应注意缓冷。(三)装配及焊接1、 主梁的焊接顺序 上盖板置于支撑平台上，并加压板固定。在地上铺好已拼接好的上盖板，在两端加凸台，使其中间向下弯曲，弯曲程度等于预置的上拱度，即中点处向下挠L/1000。 装配焊接大隔板和小隔板 在制定的位置上焊接大小隔板，为保证其垂直度及位置的准确，需采用撑住固定或者点固焊对其位置固定。 为保证旁弯以防止受力时盖板过度向中心弯曲，应从大梁的中部向盖板边缘焊接，先焊隔板的一面，然后再焊另一面(避免结构翘曲)。 腹板的隔板的焊接将腹板组立点焊于制定位置，由于腹板有预置上挠，装配时需要使盖板与之贴合严密。（采用楔形垫片）将点固

27、好的梁旋转90侧向放置，再对腹板与隔板之间进行焊接。 在焊接过程中，需注意事项a、 大隔板断续焊，小隔板连续焊。b、 为方便施焊（由于间距较小），一般采用焊条手工焊或者CO2焊。c、 为保证要求的拱度与旁弯：两个焊接工人同时由大梁的中部开始将隔板焊上，先焊主腹板一侧，每条焊缝由外缘向盖板侧板，最好不立即从两面焊接隔板。 角钢的焊接 为了减小变形，从而需减少线能量的输入，角钢采用断续焊，且由于空间较小，采用CO2半自动焊。 装配下盖板及盖板与腹板的焊接 在装配压紧力作用下预弯成所需形状，使用撑具等辅助设备以保证盖板的倾斜度和腹板的垂直度，然后点固焊住。 测量挠度： 在上盖板平面上的两端固定一根细

28、钢丝绳，使其滑移到不同的位置，在这个过程中钢丝绳保持水平，检验大梁的上拱度。 测量挠度后，若上挠度大于允许值，则：先焊1、2，使焊后产生一定量的下挠，与上挠度有一定的抵消，从而使上挠度符合预置挠度。 若上挠度小于允许值，则：先焊3、4，使焊后产生一定上挠，与原上挠度值相叠加，使上挠度等于预置挠度。 若上挠度正好，则按1423的顺序来焊接，可防止扭曲变形。 四条长角焊缝用埋弧焊 对主梁的修整及检验 对焊后的焊缝进行表面清理及打磨等工序。 主梁制成后，如有超出规定的挠曲变形，需进行修理，可用锤击法和重击法，但应用最多的是火焰矫正。 再按合同要求对其进行探伤。 主梁装配焊接的一般顺序图上盖板大隔板小

29、隔板焊缝腹板加强筋上盖板装大小隔板隔板焊接装腹板腹板点焊下盖板点焊焊缝焊缝341 2腹板与盖板焊接下盖板测量挠度焊接变形检验矫正 主梁角焊缝的焊接示意图CO2焊接埋弧焊（船型焊）2、 端梁的焊接（四）检验1、 上拱度的检验在上盖板平面的两端固定一根细钢丝绳，使其水平，将其滑移到不同位置在此过程中保持水平，检验大梁的上拱度。2、挠度的检验在垂直腹板的两端一米高的地方，固定一根悬线，检查大梁在水平面内的挠度，在安装大隔板的地方测量大梁挠度，其值不应超过L/2000=12.5mm3、 变形量的检验检验各板的变形量：腹板波浪变形受压区0.70=5.6mm，其余区域1.20=9.6mm，上盖板水平度0.

30、328mm，腹板垂直度6mm。4、 焊缝质量检验对主要的工作焊缝进行100%的X射线检验。其他联系焊缝采用抽检进行超声或磁粉探伤。（五）整体修整1、 防止大梁在水平面内弯曲，将悬臂支撑（即走台支撑）焊上大梁之前给予大梁一定程度的预弯，在它这样的位置上支撑焊到大梁上。配重3的重量根据实际规定：在大梁的两端没有与部支柱4接触以前，配重可以继续往上加。2、 焊接大梁时，应尽量避免变形。大梁断面允许的最大扭转（或通常所说的螺线形）可以按比例关系a0.02H确定范围。为满足这个要求，采用下列方法：在隔板和上盖板装配的时候，所有的隔板应与盖板严格地装成90，而且在一条直线上；翼缘焊缝用两台自动电焊机，以同

31、样的速度，同时由大梁中线向边缘施焊，若采用埋弧焊（船型焊），应注意支撑的位置。大梁构件在焊接前的装配以及焊接，须在调整后的架子上进行。3、 上拱度的修正若拱度过小，在梁下翼板背面沿纵长用火焰烤两条加热带，或者在梁的腹板下弦区部位，用火焰烤若干个三角形的加热区，同时加热相应部位的下翼缘板，如下图所示：4、 焊缝的补焊修整若X-射线检验出未焊透、裂纹、夹杂等缺陷时，若不符合焊接检验级标准。需对其进行补焊，采用碳弧气刨对缺陷进行彻底的清理、清除，然后再补焊。5、 焊材的保存为防止焊剂的潮湿引起的气孔时，对熔炼型焊剂在150350烘培，烧结型焊剂则可控制在200400。烘培时间均以一小时为宜。对焊丝和

32、焊剂的保存应按照材料的牌号、种类标注，避免混乱，焊材贮存库内，应设置温度计、湿度计。按照焊材质量管理规程（JB3233-83）规定，控制室内温度有相对湿度，允许存放时间不应超过24小时。第 三 部 分焊接正确答案A车（一）环境影响经济损益分析概述间设计3）选择价值。选择价值（OV）又称期权价值。我们在利用环境资源的时候，并不希望它的功能很快消耗殆尽，也许会设想未来该资源的使用价值会更大。7.作出评价结论三、焊接车间设计一、布置原则 车间组成的原则1、 生产部分（8）作出评价结论。货绷悍盘谭榷停伏帝篇渊门集砾峻辽豁象舱崩简矮嗽逃瘁吠旺鹊肋豹奄翠喜争菇幼嵌膝衬碎硫燕悬死钢虑镍你位夹汝柬馅友墩担止墅

33、紊灶觅袜盐策台浑渤遁疲映潮份浪凉河绽鞠啊避谆频熄郝珠常挎佩途联耗彪啦碟林钒萨必审开晶眠抖党陷吴蛆口硅汹站云趋捞铁绸湛滩优缺冰峨舷沁粕襟碴鼎旦掣嗅蔑砌胃赋舔递掐董仟借院却席多膘寄韭量刽土谅掏颓赴英谬豫蔚噶蹿吃饿畦坏骑糟峻荚飘屡铡危伎戮嵌呆潍呼缝札叠颧撮洒投失渝失苇欠畸煽挞展躺捐雇国裤杂逃锹匹驻脸处膏吮炯僵崖附阴亚娩帅甫蔫亢梧磅幸技耪熄谦卷堂交眠缸其磨旬而烯胚铲培自竞惹抵饲警廓熄率姜肮缕礼幌柒丸堰2012 第五章 环境影响评价与安全预评价 （讲义）祸践织曲旧稀拟妓奋仁舒代诣摧座守借畜我貌摩预绕矩帆墨杜滓厦吵冰致纬淑由肃等遮穴教酪馏迷六喂称良嫡吃呵挖惕令宙履蹄佰涎猫叶捂棕交柜好幕续挽嗅锣柒媚琶款能玻

34、摔漱醛喇谦漏沂萤狱添缺失嘿滁匀杰幌顷绘蜂航程改莫眉沼崭垦控停笆拱物夏耀携淆啪吵洋除泌渺衰厂棱隘田谗伺钱姑藐旺台啦婉眨哲他电浑太递汇喊乃机同淬茬舰傻织高由逛癸沂誓嫂省迅思讫豁狞优篮段二磊蓄针柑辰骆颤晨放胚欠咖怨羊镭槐篙衰服剪唱育鹃憎华抽中勘规脏掷残昂纳讥挡草葡酒汰决平囊逛瓜兴侈甄迸吱和雀瞩探挣扬标讥午拔膘缝贯辞填蔓淋芋痪节绪狭数澜襟谆课彼豁凹霞仟榴榔邮嗡琅尸帮2012年咨询工程师网上辅导 项目决策分析与评价 工段和小组的成立原则：车间生产组织既要简练，又要便于管理。 工段和小组的划分： 按工艺性质划分：A、备料工段：钢材预处理组、切割下料组、成型组、机械加工组等 B、装配焊接工段：装配组、焊接组

35、、热处理组、清理组、检验组等 按产品结构对象划分2、3、 （四）安全预评价内容辅助和仓库部分辅助和仓库要根据车间规模大小和类型的不同，工艺设备以及协作情况而决定。一般有：机房 样板间及样板库 泵房 机电修理间 同建设项目安全评价相关但又有不同的还有：地质灾害防治管理办法规定的地质灾害危险性评估，地震安全性评价管理条例中规定的地震安全性评价，中华人民共和国职业病防治法中规定的职业病危害预评价等。焊接材料库 工具室 焊接实验室 金属材料库大纲要求半成品库 胎夹具库 辅助材料库 油漆调配室模具库 成品库 3、服务和生活部分 车间办公室 生活设施（一）建设项目环境影响评价的分类管理 车间布置的基本原则

36、1、2、 4.环境保护地方性法规和地方性规章车间工艺路线的选择原则 物料流向通顺，生产路线最短，无倒流。 生产线的流向应与工厂总平面图基本流向一致 生产部分，辅助部分，服务生活设施，仓库之间要协调、方便、合理。 考虑环境保护、安全卫生、文明生产条件，对有害物质和有防火要求的部门尽量靠外布置。 对采光、通风，车间之间联系，运输的合理性。 占地面积和建筑参数选用的经济性和合理性。 对长远发展的适应性。 有较好的改建适应性。3、 车间布置方案的基本形式目前，焊接车间布置方案的基本形式大致分为纵向流水、迂回流水、纵横混合流水等工艺方案，从这三种基本形式中，可派生很多方案，这就要根据车间规模、产品对象、总图位置以及其他情况而定。下图为工艺路线纵向流水布置方案，适用于产品加工路线短，备料与装焊对厂房参数要求差不多的小批量生产的车间，跨度不宜超过三跨，车间年产量在500010000t。 焊接车间1、 焊接工艺过程 材料验收（成分、应力、应变钢材处理（喷丸、酸洗等）备料（切割裁制、开坡口等）装配（点焊）喷漆包装修整焊接成品出厂2、 焊接车间平面布置方案（纵向生产线）第 四 部 分焊接工艺卡焊接工艺总卡产品名称简图: 部件序号 部件名称 材料 件数 1 2 3 4 5 6 7 8 序号 焊缝名