钢便桥计算书(共23页).doc

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1、精选优质文档-倾情为你奉上 南平西芹大桥工程钢便桥及平台计算书一 工程概况根据现场勘查并结合桥梁结构类型，西芹大桥主墩1#、2#采用“先堰后桩”施工工艺，即在双壁钢围堰下发后在钢围堰上搭设桩基施工平台，平台半径7.6m，钢围堰与岸侧采用钢便桥相连，南岸引桥3#、4#墩采用搭设钢便桥和桩基水上施工平台进行桥梁施工，根据桥梁走向和墩位位置，南岸钢便桥起点位于南岸现有浆砌护坡坡脚处，终于2#墩墩中心，便桥设置在桥梁上游一侧，在3#墩处拐入2#墩桥墩中心处，长度90米；北岸钢便桥起点位于1#墩河岸原便道处，终于1#墩钢围堰边缘，上下游承台各一个15米长钢便桥；南北岸钢便桥搭设总长度为90+15*2=1

2、20米。临时施工便桥按照永久性进行设计施工，将抗拒五年一遇洪水，便桥钢管桩采用打入岩层，便桥设置顶标高为68.5m（常水位为61m65m）。钢钢便桥作为施工时汽车运输道路及吊机移动道路，水上平台作为桥梁下部施工时工作平台。施工便桥设置在桥梁上游侧。钢便桥桥面宽度按照5.5m布置，采用厚1.0cm的钢板作为行车道板，桥面板下为间距30cm横向工字钢(I14)分配梁，分配梁下为纵向主梁，纵向主梁用三组6片贝雷桁架。由于桥址所在地质均为裸岩，钢管桩植入难度大，便桥基础采用底宽3m、顶宽1.5m、长7m C25素混凝土中支墩基础，其中G2#、G3#支墩考虑到所处地势较高，水流较缓，基础上立630mm1

3、0mm钢管桩作为支撑，每个墩使用双排22=4根钢管桩。桩顶横向联结采用横垫梁2I36b。钢便桥设计荷载：便桥设计按照单车通行设置，设计荷载汽-20，9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）钢便桥设计满足装配式公路钢桥制造及检验、验收办法的有关技术要求。本设计未设人行道荷载暂不考虑人群荷载。计算按12米跨径简支梁计算和2跨（各12米跨径）连续梁计算。二、设计依据本钢便桥使用“321”装配式钢桥（上承式），混凝土中支墩基础结合6308mm钢管作为桩基础，满足钢便桥的使用功能要求。三、主要技术标准1、桥梁用途：满足西芹大桥1#-

4、4#水上墩桥梁施工使用的临时便桥，使用时间12个月（2016年1月-2016年12月）。2、设计单跨标准跨径12m（如现场基础不宜施工混凝土扩大基础则跨径调整为9m），桥面净宽6m。3、设计行车速度：5km/小时，4、设计荷载：设计荷载汽-20，9m3混凝土运输车（总重400KN）， 500KN履带吊车， 水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠下游侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。5、桥面标高：68.5m6、“321”装配式钢桥使用6排单层型（上承式）贝雷片。四、技术规范1、公路桥涵设计规范（JTG D602004）。2、公路桥涵结构及木结构设计规范（JTJ025-86）

5、。3、公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-2007）。4、中华人民共和国交通部战备办装备式公路钢桥使用手册（交通部战备办发布，1998年6月）。5、公路桥涵施工技术规范（JTJF502011）。五、主要材料1、“321”装配式钢桥及附件采用国产321”装配式钢桥及附件，其技术标准应符合交通部编制装配式公路钢桥制造及检验、验收办法的有关规定。贝雷桁架几何特性及桁架容许内力(1)桁架单元杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cm2）理论容许承载力（KN）弦杆16Mn102*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5(2)几何特性几何特性结构构造Wx(cm3

6、)Ix(cm4)EI(KN.m2)单排单层不加强3578.5.2.12加强7699.1.4.24双排单层不加强7157.1.4.24加强15398.3.8.48三排单层不加强10735.6.6.36加强23097.4.2.72双排双层不加强14817.9.8.48加强30641.7.2.92三排双层不加强22226.8.2.72加强45962.6(3)桁架容许内力表桥型容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）788.21576.42246.43265.44653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单

7、层三排单层双排双层三排双层弯矩（KN.m）1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.92、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。钢材容许应力及弹性模量，按JTJ025-86标准（page4页 表1.2.5）A3钢(Q235)：弯曲应力w= 145MPa剪应力= 85MPa轴向应力= 140MPa弹性模量E= 2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力w= 210MPa剪应力= 120MPa轴向应力= 200MPa弹性模量E=

8、 2.1*105MPa六、设计要点本钢便桥计算按12米跨径简支梁计算和2跨各12米连续梁计算。设计单跨标准跨径12m。由于桥址所在地质均为裸岩，钢管桩植入难度大，便桥基础采用底宽3m、顶宽1.5m、长7m C25素混凝土中支墩基础，其中G2#、G3#支墩考虑到所处地势较高，水流较缓，基础上立630mm8mm钢管桩作为支撑，每个墩使用双排22=4根钢管桩。桩顶横向联结采用横垫梁2I36b。七、结构计算内容结构计算书中，荷载按汽-20，9m3混凝土运输车（总重400KN），500KN履带吊车，水管及电缆等荷载：2KN/m（挂在靠左侧的贝雷桁架上）。本设计未设人行道，荷载暂不考虑人群荷载。按最不利情

9、况进行布载和荷载组合，按恒载1.2安全系数和活载1.4安全系数进行验收。由于钢平台支墩间距设计均小于9m，结构受力优于钢便桥，所以选取最不利的钢便桥进行结构验算。单跨标准跨径12 m计算如下内容：1、桥面钢板计算2、分配梁工字钢I14计算3、贝雷桁计算4、桩顶横垫梁（工字钢2I36b）强度验算。5、钢管桩竖向承载力计算。6、钢便桥的纵向稳定性验算。7、钢便桥抗9级风稳定性验算。八、设计参数1、荷载.恒载（每跨）：行车道板厚（厚1.0厘米的钢板）：678.5=471/m=0.471t/m=4.71 KN/mI14分配梁：2416.88405.12/m=0.4051t/m=4.051 KN/m贝雷

10、桁架自重：0.2706/3+0.0405/3=0.61t/m=6.1 KN/m2I36b横垫梁：6265.66787.92kg=0.788t=7.88KN.活载：、500KN履带吊机（QUY50A） 总重500KN，并吊重物为120KN，安全系数为1.4，履带尺寸4.66m0.76m，见尺寸图。按每一联布置一台计算。 、混凝土运输车 总重400KN。尺寸见图。安全系数为1.4。按每间距12米布置一台计算。2、贝雷桁架：其为国家规定尺寸制造，每片桁架为1.53.0m，重270Kg。弦杆由210组成，内侧的斜杆腹杆系由I 8组成，钢材为16Mn钢，最大拉压弯应力为273Mpa，剪应力为156Mpa

11、。支撑架重40Kg。单片贝雷桁架容许弯距为788.2KN.m，剪力为245.2KN。 九、厚1cm桥面钢板抗弯、抗剪强度验算1、400KN汽车本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢I14工字钢，间距30cm。计算按400KN汽车单侧前轮荷载压在钢板上，并在钢板的跨中位置，钢板跨径按0.30m计算。400KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.20.6m。(1)荷载钢板自重：q1=1.210.785=0.942KN/m400KN汽车荷载：单侧前轮 P1=800.5=40.0 KN单侧中轮 P2=1600.5=80.0 KN单侧后轮 P3=1600.5=80.0 KN(2)钢板弯应力及剪应

12、力计算a) 汽车荷载当P2=80.0 KN作用在钢板跨中时为最不利荷载位置(见图1)P2=1600.5=80.0 KNq2=1.480/0.6（冲击系数1+取1.3）=186.67KN/mb) 钢板自重荷载：q1=0.942KN/m c) 合计q=q1+q2=186.67+0.942=187.612 KN/m 0.15 0.15 187.612KN/m J K图 一RJ=187.6120.30/2=28.142 KN跨中弯矩：M=187.6120.302/8=2.11 kN.md) 弯应力及剪应力计算钢板:I=bh3/12=1.000.013/12=0.m4W=bh2/6=1.000.012/

13、6=0.m3=M/W=2.11/0.=.7 kN/m2=126.57 MPaW=145MPa弯应力满足规范要求。=Q /Am=28.142/(10.01)=2814.2 kN/m2=2.814 MPa = 8.5 MPa剪应力满足规范要求。2、500KN履带吊机本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢I14工字钢，间距30cm。计算按500KN履带吊单侧荷载压在钢板上。500KN履带吊履带着地宽度及长度=0.764.66m。取二跨满布计算。(1)荷载钢板自重：q1=1.210.785=0.942 KN/m500KN履带吊：q2=1.4（500+120）/4.66/2=93.133 KN/m

14、(2)钢板弯应力及剪应力计算 0.15 0.15 93.133KN/m 图 二RJ=94.0750.30/2=14.11KN跨中弯矩：M=94.0750.302/8=1.058 kN.me) 弯应力及剪应力计算钢板:I=bh3/12=1.000.013/12=0.m4W=bh2/6=1.000.012/6=0.m3=M/W=1.058/0.=63467kN/m2=63.467 MPaW=145MPa弯应力满足规范要求。=Q /Am=14.11/(10.01)=1411 kN/m2=1.411 MPa=85 MPa剪应力满足规范要求。十、横向I14工字钢分配梁检算 1、400KN汽车本便桥桥面板

15、为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢I14工字钢，间距30cm，工字钢下面为贝雷纵梁，具体布置如下：图三计算按400KN汽车单侧前轮荷载压在BC跨或DE跨上，并在跨中布置，工字钢跨径按1.15m计算。400KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.20.6m。(1)荷载400KN汽车荷载：单侧前轮 P1=800.5=40.0 KN单侧中轮 P2=1600.5=80.0 KN单侧后轮 P3=1600.5=80.0 KN(2)钢板弯应力及剪应力计算f) 汽车荷载当P2=80.0 KN作用在工字钢跨中时为最不利荷载位置(见图4)P2=1600.5=80.0 KNq1=1.480/0.6=186.67KN

16、/mg) 钢板自重及工字钢荷载：q2=1.2（0.7850.3+0.1688）=0.485KN/m 0.475 0.2 0.475 q1 q2B C1.15图 四根据路桥施工计算手册第742页RJ=186.670.20/2+0.4851.15/2=18.95 KN跨中弯矩：M=186.670.2(0.475/2-(1.15/2-0.475)2/(20.2)+0.4851.152/8 =8.014 KNh) 弯应力及剪应力计算弯曲应力：=M/W=8.014106/ =78.8MPa145 MPa剪应力：= Q/A =18.95103/2150 =8.814 MPa85 MPa满足规范要求。2、5

17、00KN履带吊机本便桥桥面板为厚1cm钢板，钢板底纵向为槽钢I14工字钢，间距30cm，。计算按500KN履带吊单侧荷载压在钢板上。500KN汽车荷载中(后)轮着地宽度及长度=0.764.66m。取一跨满布计算。(1)荷载钢板自重及工字钢荷载：q2=1.2（0.7850.3+0.1688）=0.485KN/m500KN履带吊：q1=1.4（500+120）/4.66/2=93.133 KN/m (2)钢板弯应力及剪应力计算 0.195 0.76 0.195 q1 q2B C1.15图 五计算得：RJ=93.1330.76/2+0.4851.15/2=35.67KN跨中弯矩：M=93.1330.

18、76(0.195/2-(1.15/2-0.195)2/(20.76)+0.4851.152/8=0.257kN.m弯曲应力：=M/W=0.257106/ =2.527MPa145 MPa剪应力：= Q/A =35.67103/2150 =16.59 MPa85 MPa剪应力满足规范要求。十一、贝雷桁纵向抗弯、抗剪检算（一）纵向抗弯计算1、400KN混凝土运输车横向计算：400KN混凝土运输车作用在桥面时，最不利位置为部400KN混凝土运输车的中轮作用贝雷桁纵梁的跨中。在最不利位置处，动荷载400KN混凝土运输车在如（图六）所示作用时，C、D排贝雷桁受力最大。图六按5跨连续梁计算的支座A、F出现

19、拉力，由于支座处只能受压不能受拉，不能出现拉力，故计算时去除A、F支座，按3跨连续梁计算。当活载：P=801.4=112KN，恒载：行车道板厚（厚1.0厘米的钢板）：678.5=471/m=0.471t/m=4.71 KN/mI14分配梁：2416.88405.12/m=0.4051t/m=4.051 KN/m贝雷桁架自重 0.2706/3+0.0406/3=0.66t/m=6.6 KN/mq=1.2(4.71+4.051+6.6)=18.43KN/m 用结构力学求解器计算程序计算得： RC=RD= 94.97KN纵向计算作用在I14分配梁上的静荷载为钢面板和工字钢I14分配梁自重等荷载已算。

20、由图四计算可知：400KN混凝土运输车中轮作用在跨中时，C、D排桁架受力最大。在跨中出现最大弯距，如(图七)所示：图七贝雷桁自重荷载取：q=1.26.6KN/m/6=1.32KN/m，贝雷桁自重弯距为： M自重1.32/823.76KN.m上部恒载：1cm厚钢板桥面对C排贝雷桁架产生的线荷载为1.0250.785=0.81KN/m;I14工字钢对C排贝雷桁架产生的线荷载为1.0250.168841/12=0.591KN/mq恒=1.2(0.81+0.591)=1.68KN/mM恒= q恒l2/8=1.68122/8=30.26KN.M 400KN混凝土运输车产生荷载：P1=47.48KN P2

21、=94.97KN P3=94.97KN计算：FE动47.4810+94.97（1.4+4.6+4.6）/12=123.46KNM动max=123.466-47.484550.84KN.mM合M自重M动max+M恒23.76+550.84+30.26604.86KN.mM=788.2KN.m满足规范要求；恒载和自重荷载产生的剪力在支点处最大，Q1=ql/2=1.6812/2=10.08KN;汽车活载产生的剪力在E支点处最大，Q2=(47.4810+94.976+94.974.6)/12=123.46KNQmax=123.46+10.08=133.54KNQ=245.2KN 满足规范要求。2、50

22、0KN履带吊机（QUY50A）横向计算：500KN履带吊机（QUY50A）横向履带中距为3.54m，横向最不利工作位置如（图八）所示，注：500KN履带吊机（QUY50A）工作时应尽量位于桥面中间。每一联内仅用一辆500KN吊机，布载为：吊机工作时吊重量限120KN，车辆总荷载为P1=1.4(500+120)868KN. 其履带着地长度为4.66m，每条履带荷载为：q2P1/(24.66)=93.13KN/m。q=3KN/m按5跨连续梁计算图八用结构力学求解器计算程序计算得：B、E排贝雷桁架受力最大：RBRE=41.3KN。纵向计算计算简图如图九，作用在I14分配梁上的静荷载为钢面板、和工字钢

23、I14分配梁自重，荷载已算。q恒=1.68KN/m贝雷桁自重荷载取：q2=1.32KN/m，自重弯距为： M自重1.32/823.76KN.m，上部恒载弯矩M恒= q恒l2/8=1.68122/8=30.24KN.mM静M自重+M恒23.76+30.2454KN.m500KN履带吊机（QUY50A）活载：q1=868/(24.66)=93.13KN/m。 图九 500KN履带吊作用在跨中时，B排贝雷桁架跨中出现最大弯距，如(图九)所示动荷载产生的弯距为(路桥施工计算手册P742)：M动93.134.66(3.676/12)+(6-3.67)2/(24.66)543.57KN.m跨中总弯距为：M

24、总M静+ M动543.57+54597.57KN.mM=788.2KN.m支点处剪力最大Qmax=93.134.663.67/12+312/2 =150.73KNQ=245.2KN满足规范要求。（二） 纵向抗剪计算1、400KN混凝土运输车 400KN混凝土运输车中轮荷载作用在钢管桩中心线时为最不利荷载，见荷载纵向布置图（图十），根据图四可知：400KN混凝土运输车在第2组贝雷桁架产生的荷载最大，（当荷载作用在钢管桩墩顶位置时，考虑到节点的不利影响，所有荷载安全系数1.4进行验算），经计算得：P1=56.00 KN,P2=P3=112.00 KN。自重及上部恒载荷载为q2=3KN/m。图十用结

25、构力学求解器（清华大学土木工程系研制的结构力学求解器SM SOLVER 2.0）计算程序计算得： 图 十一剪力图见上图Qmax 130.03KNQ= 245.2KN抗剪能力满足要求。2、500KN履带吊机（QUY50A）500KN履带吊机（QUY50A）横向作用如（图六）所示，纵向作用在桩顶时，B排贝雷桁有最大剪力，履带吊机荷载为q1=93.13KN/m，自重及上部恒载荷载为q2=3KN/m，如（图十一）所示。图 十二用结构力学求解器计算程序计算得：图 十三剪力图见上图Qmax195.29KNQ=245KN抗剪能力满足要求。十二、桩顶横垫梁(工字钢2I36b)强度验算工字钢分配梁的荷载有静荷载

26、（桥面板、工字钢分配梁I14、贝雷桁架和I36b分配梁自重。动荷载有：400KN混凝土运输车和500KN履带吊机（QUY50A）。500KN履带吊机（QUY50A）工作时有堆放物自重120KN）。（一）400KN混凝土运输车400KN混凝土运输车作用在桥面时，最不利荷载为400KN混凝土运输车的中轮同时作用在钢管桩中心线上。下图所示为最不利荷载位置。400KN混凝土运输车居中行走时荷载： P=801.4=112KN，q=3KN/m，按照2跨连续梁（图十）进行计算，在墩顶产生最大的剪力为130.03KN,:图 十四当P=130.03KN，q=3KN/m，用结构力学求解器计算程序计算得：RA=1.

27、822KN, RB=23.35KN, RC=115.09KN, RD=115.09KN RE=23.35KN, RF=1.822KN图 十五用图十四的计算结果，按图十的受力图计算可得图十五的荷载荷载：Pa=1.822KN, Pb=23.35KN, PC=115.09KN, Pd=115.09KN Pe=23.35KN, Pf=1.822KN用结构力学求解器计算程序计算得：R1=R2=144.192KN,最大弯距在跨中：Mmax=203.2KN.m最大弯矩在钢管支撑处：Qmax=141.19 KN弯矩图剪力图弯曲应力：=M/W=203.2106/(2) =110.34 MPa140MPa剪应力：

28、= Qmax /A=141.19103/(28364) =8.38MPa85 MPa满足规范要求（二）500KN履带吊最不利荷载为500KN履带吊作用在钢管桩中心线上。下图所示为最不利荷载位置。即当500KN履带吊机荷载在横钢便桥向作用在桥面中间且在纵桥向作用在分配梁顶时，2I36b分配梁跨中有最大弯距。图 十六荷载q2=93.13KN/m，q=3KN/m用结构力学求解器计算程序计算得：荷载：PA=115.81KN, PB=349.45KN PC=60.97KN, PD=60.97KN.PE=349.45KN, PF=115.81KN用结构力学求解器计算程序计算得：R1=R2=530.16KN

29、, 最大弯距在跨中：Mmax=258.91KN.m最大弯矩在钢管支撑处：Qmax=424.03 KN弯矩图剪力图弯曲应力：=Mmax/W=258.91106/(2) =140.6 MPa145MPa剪应力：= Qmax /A=424.03103/(28364) =25.35MPa85 MPa满足规范要求。十三、钢管桩设计：（1）钢管桩的竖向荷载计算：有以上计算可知，履带吊居中行走时中部在单排钢管桩中心线时，单排钢管桩中间的钢管桩受力最大。由图十七计算结果可得：RM=530.16KN。钢管桩等自重计算：钢管桩顶面标高为66.48米，以最长2#支墩计算，由设计图纸中所附地质勘察资料可知，扩大基础顶

30、面高程为为+64.98m，钢管长度为1.5m,钢管桩为直径630mm的标准螺旋焊接管，则钢管桩自重为W=1.51.23=1.845KN.钢管桩全部支撑在C30混凝土扩大基础上。钢管桩受力P=530.16+1.845=532.005KN根据钢便桥设计钢管桩立于C30混凝土扩大基础上，其地基容许承载值为30Mpa/m2。单桩允许承载力P（计算时按壁厚7mm计算，以确保安全）计算：取6308mm螺旋焊钢管材料进行验算，壁厚按=7mm进行计算，其钢管截面特性如下：A=137.005cm2I=66494.922cm4i22.027cmW=2110.95 cm3M90.61Kg/m 单根630mm，=7m

31、m钢管截面承受的允许压力NN（A ） 137.00510-41401031918kN 由于钢管墩为压杆，要考虑压弯失稳，故进行稳定性校核。按两端铰支计算钢管稳定容许应力，该处钢管最大自由长度为L1.5m（由于钢管桩直接作用于混凝土扩大基础上，钢管桩最大的自由长度为2#钢便桥钢管支墩自由长度为1.5m）。按照路桥施工计算手册表12-2公式，则钢管稳定容许应力： 0.867*140121.38MPa 式中：压杆纵向弯曲系数； 构件长细比L0/r1.5/0.22027=6.8； L0压杆的自由长度，该处L=1.5m； r压杆对轴的回转半径，该处r0.22027； 压杆材料的容许应力，钢管140MPa

32、。查钢结构设计规范得，0.867。单根钢管的稳定容许压力：PA121.381.370051011662.967.24 KN 式中：钢管的稳定容许应力（由上式求得）； A钢管壁的横截面面积（直径0.630m，壁厚0.007m）故单根钢管稳定允许承载力P= 1662.967KN，所以后续检算钢管的竖向荷载必须小于P1662.967 KN。经验算钢管桩受力最大为P=530.16+1.845=532.005KN P1662.967 KN。 C30扩大基础所受承载值为=532.005KN/(0.7*0.7)=1085.7Kpa/m2 所以钢管桩承载力满足要求，钢管桩立于C30混凝土扩大基础上，其地基容许

33、承载值为30Mpa/m2。同样满足要求，结构安全。十四、钢便桥纵向稳定性验算（按简支梁计算）钢便桥的纵向水平推力来自车辆荷载的制动力，按规范规定，制动力为荷载长度内一行汽车总重量的10%，但不小于一辆重车荷载的30%。当一联（2跨）上每跨布设一辆400kN的重车时，制动力为：P=(2400)10%=80 kN根据JTJ021-89第2、3、9条，对排架式墩台所受的制动力应按墩台的刚度分配。（钢管桩6308mm，实际按壁厚7mm计算，按最不利位置即第一种典型地质且单排桩进行计算）桩顶制动力计算墩每根桩的刚度为：EI=E3.14(0.63040.6234) /64=3.37810-4E m4墩每根

34、桩的分配的制动力为：P1=80/(22)=20 KN在河床冲刷线处弯矩最大：在钢管桩底部受最大弯矩:Mmaxm=3.5220=70.4kN.m桩身应力:max=Mmax/W=70.4/（2110.9510-3）=33.35MpamaxW=145 MPa故钢便桥纵向稳定性满足规范要求。十五、便桥抗9级风稳定性验算本便桥要承受台风所产生的横向水平推力，按单孔12m简支梁独立稳定模式计算。钢管桩6308mm。台风的计算，按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)附录，横桥向风荷载假定垂直地作用于桥梁各部分迎风面积的形心上，其标准值按下式计算：式中： 横桥向风荷载标准值； 横桥向迎风实际面积；

35、 设计基准风压； 设计风速重现期换算系数； 风载阻力系数；风载阻力系数；其中：，空气重力密度 桥梁所在地区设计基本风速 距地面高度(取1.5m)迎风面积：=12(0.15+1.5+0.36)=24.12 m2设计风速，V10=24.1m/s(查全国基本风速得南平设计风速为24.1m/s) = 0.*2.9(-0.0001*1.5)*24.1*24.1/2/9.8 =356.048pa 查规范，风力标准值 =10.81.0356.04824.12=6870.302NM=6870.3021.5=10.305KN.m由2根630mm、壁厚8mm钢管桩共同承受，则单根钢管桩承受的弯矩M=2.58 kN

36、.m桩身应力:=M/W=5.16/（2110.9510-6）=2444.397Kpa =2.44 MpaW=145 MPa故钢便桥横向稳定性满足规范要求。十六、便桥抗水流横向稳定性验算本便桥要承受水流所产生的横向水平推力，按单孔12m简支梁独立稳定模式计算。钢便桥按照五年一遇洪水（参照二十年一遇流速），按水平顶面高程68.5m计算，水流速V=2.63m/s（参照二十年一遇流速），钢管桩自由长度1.5m考虑。贝雷架阻水面积A1=12(0.15+1.5+0.36) =24.12 m2钢管桩阻水面积A2=0.6321.5=1.89m2 A=A1+A2=24.12+1.89=26.01m2P1=KA1

37、(rV2/2g)=1.326.01102.632.63/(29.8)=119.3KN假设最不利水流作用，流水力冲击力P作用在钢便桥顶部+68.5m位置。按照3#墩计算，高度=1.5+1.5+0.36+0.16=3.52m则M1=119.33.52=419.936KN.m由2根630mm、壁厚8mm钢管桩共同承受，则单根钢管桩承受的弯矩M=209.968kN.m桩身应力:=M/W=209.968/（2110.9510-6）=99466.12 Kpa =99.466 MpaW=145 MPa故钢便桥横向稳定性满足规范要求。十七、使用注意事项1、严禁车辆超载、超速工作和行驶，同一跨内只能有一辆重车行

38、驶或停放，不得在桥面上随意堆放材料及重物。2、当履带荷载从引道桥进出主钢便桥时，因其他原因须在桥面作较大转向时，必须在桥面铺设20mm厚的钢板，以免产生较大的转向扭矩及损坏桥面板；汽车荷载转向也必须缓慢进行。3、车辆交汇时必须在平台处进行，并有专人指挥，严禁车轮超出便桥的两外侧贝雷片。4、防台时车辆行走机械必须撤离钢便桥，台风过后必须对钢便桥作全面检查方可恢复工作。5、钢便桥使用期必须经常检查钢便桥状况，如有异常情况，必须查明原因，经处理后方可继续使用。6、严禁外来荷载碰撞钢便桥，严禁在钢便桥上进行船舶系缆。7、安排专人对便桥进行检查，发现隐患，停止桥上的一切作业，整改完毕后再行施工，有重车通过时做到每天检查一次，并作好记录。目 录专心-专注-专业