cox%kqds排架措施 .docx

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1、精品名师归纳总结、. 我们打败了敌人。我们把敌人打败了。目录0、编制说明 10.1 编制依据 10.2 引用标准、规范 11、工程简况 11.1 工程总体介绍 11.2 施工现场情形 32、排架设计总体设想 33、各种排架设计方案及运算 43.1 扣件式排架 43.1.1 设计方案 43.1.2 排架运算 53.2 碗扣式钢管支架 83.2.1 设计方案 83.2.2 排架运算 93.3 跨路口门洞式支架 143.3.1 设计方案 143.3.2 排架运算 144、箱梁支架安全、质量保证措施174.1 材料要求 174.2 支架搭设 174.3 支架使用 184.4 支架拆除 184.5 安全

2、防护措施 194.6 严格防止以下违章作业 195 应急救援预案 19可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结5.2 事故处理程序5.3 应急预备 205.4 应急响应 205.5 现场应急措施20215.1 职责与分工 19可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结0、编制说明0.1 编制依据1、虹桥综合交通枢纽 2.1 标段工程施工总承包投标文件。2、虹桥综合交通枢纽 2.1 标段工程施工总承包合同及附件。3、本工程设计图纸及的质勘测报告。4、施工现场目前情形。5、结合本公司的综合施工才能。0.2 引用标准、规范1、建设部工程建设标准强制性条文2、上海市工程建设的方标准强制性

3、条文3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）4、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20005、建筑结构荷载规范（ GB50009-2001）6、市政桥梁工程施工及验收规程（DBJ08-228-97）7、市政桥梁工程质量检验评定标准（CJJ2-90）8、大路桥涵施工技术规范（ JTJ041-2000）9、混凝土结构工程施工质量及验收规程（GB50204-2002）10、上海市施工现场安全生产保证体系（DBJ08-903-2003）11、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）1、工程简况1.1 工程总体介绍本工程高架桥梁共有 14条匝道组成。现浇混凝土箱梁

4、共有 25联70跨，其中 9联23跨为一般钢筋混凝土连续箱梁，预应力混凝土箱梁共16联47跨。箱梁截面为圆弧形，现 浇箱梁体量较大。附图 1：箱梁结构形式布置示意图本标段桥梁箱梁接受单幅断面，为“圆弧形 ”钢筋混凝土连续箱梁、预应力混凝土连续箱梁。标准宽度为：7.5、8.5、12.0、15.5M 四种，另有几处变宽段。箱梁结构高度为 2M，箱梁结构跨径从18M40M 不等，混凝土连续箱梁均接受支架现浇方式施工。箱梁底离的高度（支架高度）最高处20.874M，最低处 8.76M，有 3 条匝道落的， 其余匝道均为空中对接。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结B=7.5m 标准断面 B

5、=8.5m 标准断面B=12m 标准断面可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结B=15.5m 标准断面1.2 施工现场情形拟建高架桥梁原的面多为原华漕镇农田，局部为原民房拆迁遗留场的。本标段高架桥梁投影线以下大部分为今后中心隔离带及规划绿化区域，少部分位 于规划道路之上（大约有30），拟建桥梁现场较为空旷，施工条件优越，相互干扰较少。由于虹桥交通枢纽工程规模浩大，施工区域内有SN4 路穿越本工程，该便道为相邻工程共用便道，本标段施工过程总须保证上述共用便道的畅通。2、排架设计总体设想拟建桥梁为常规施工工艺满堂支架现浇法施工。通过对拟建桥梁设计断面形式、箱梁高度、现场施工环境、物资资源

6、情形、交通组织支配等现场实际情形的综合考虑，本工程现浇箱梁拟接受如下3 种支架形式：序号支架形式使用范畴可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结1碗扣式钢管支架排架高度 15M3跨路口门洞支架跨过 SN4 路便道附图 2：支架形式平面布置示意图依据现场实际情形，原的面多为原有农田和拆迁民房遗留建筑旧料，现浇箱梁支架基础接受原土压实，填筑 200 mm 建筑旧料后浇筑 200 mmC20 混凝土。在经过硬化处理得的基上搭设满堂支架后进行现浇箱梁施工。满堂支架形式接受钢管扣件式及碗扣式两种。另外在箱梁跨过 SN4 路时，为解决交通问题，局部搭设门洞式支架。为便于施工治理和合理组织流水作业，

7、本工程桥梁施工划分为三个相对独立的区域，平行进行各施工区的现浇箱梁施工。依据混凝土连续箱梁的常规施工体会，现浇箱梁支架一步到位，混凝土分两次浇注成型，先浇筑底板和腹板，后浇筑桥面顶板，施工缝设于箱梁顶板的翼板下方。排架设计时考虑两次浇筑混凝土的总荷载。由于本工程箱梁宽度较窄，为增加排架整体稳固性，两条平行箱梁的支架尽量同时搭设，连成整体。本工程中 SN4路便道横穿多条高架匝道，为了保证交通的畅通，这些的方的现浇混凝土箱梁施工设置门洞，门洞上方接受扣件式支架形式。3、各种排架设计方案及运算3.1 扣件式排架3.1.1 设计方案3.1.1.1 的基设计由于箱粱投影线下基础分别为：的面规划道路、道路

8、中心隔离带、承台施工土方开挖所形成的松土层及绿化土，故支架基础按不同的位置接受不同的处理措施。依据以往施工体会以及类似支架材料的压缩量，支架搭设时接受预抛高来解决箱梁的基沉降和支架的压缩变形。（1） ） 的面规划道路范畴：依据永久道路要求铺设 15cm 厚的砾石砂及 40cm 厚的三渣（依据设计的规划道路结构层施工），接受压路机进行压实处理，并保证养护14 天以上。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结（2） ） 的面道路中心隔离带：铺设 20cm 厚的拆迁遗留建筑旧料，压路机压实， 上铺 20cm 厚的 C20 素砼面层，施工完毕后，将其凿除。如中心隔离带为原道路上，且道路未损坏，

9、就可不作处理。（3） ） 承台开挖范畴：由于该部分土层为回填土，故在平整场的时需预先对其进行夯 实，接受打夯机分层夯实，然后铺设20cm 厚的拆迁遗留建筑旧料，然后浇捣20cm 厚的 C20 钢筋混凝土，该部位钢筋砼须与中心隔离带的素砼一同浇捣，使其成为整体，增强其承载力。排架基础旁开明沟，以便排水。3.1.1.2 排架设计空腹部位：立杆柱网 0.60m0.8m横向纵向，单杆承载面积 0.60m0.80.48 m2。 腹板部位：立杆柱网 0.3m0.8m横向纵向，单杆承载面积 0.3m0.8m 0.24 m2。 端梁和中横梁部位：2立杆柱网 0.3m0.4m横向纵向，单杆承载面积 0.3m0.

10、4m0.12 m 。 附图 3：扣件式现浇箱梁满堂支架示意图3.1.2 排架运算3.1.2.1 运算原就依据箱梁断面形式，按砼恒载分布情形，分块运算：空腹部位：底板厚 20cm，顶板厚 20cm，运算砼自重。腹板部位：腹板宽 30cm，高 200cm，运算砼自重。端梁和中横梁部位：端横梁梁宽100cm，中横梁梁宽 200cm，高度 200cm，依据实腹梁运算砼自重。为便利运算，以 33M 跨箱梁为例进行支架平面布置设计，箱梁宽8.5M。3.1.2.2 荷载运算标准（荷载数据按市政桥梁工程施工及验收规程附录B 取用）1. 永久荷载2 箱梁砼自重 :空腹部位：（ 0.2+0.2 ） 25=10 K

11、N/m2腹板部位：（ 0.3 2+0.7 0.6 ） 25=25.5 KN/m2端梁和中横梁部位： 1 2 25=50 KN/m 模板钢托架自重 0.75 KN/m 2 支架自重运算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结取柱网 0.80m 0.60m，步距 1.8m，支架高度 20m为单元，运算每根立杆承担的自重。48 3.5 钢管重量为 3.8 /m，直角扣件重量为 1.35 / 只，转向扣件重量为1.49 / 只, 对接扣件重量为 1.88 / 只。立杆自重： 3.8 20=76 立杆扣件自重： 1.88 2+1.49 2=6.7 水平杆自重： 3.8 （ 0.8+0.6 ） 1

12、2=63.84 水平杆扣件自重： 1.35 12=16.2 可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结剪刀撑自重 : 3.8（ 0.8+0.6+1.8 ） COS45剪刀撑扣件自量 :1.49 6=8.9 =17.2 可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结综上运算结果， 支架 高度 按 20m， 单根立杆 支架 体系 产生 的自重 轴向 力：76+6.7+72.96+16.2+18.27+8.9=1892. 施工均布活荷载22施工人员及施工设备自重2.5KN/m ，振捣砼时对水平模板冲击力2KN/m，合计24.5KN/m 风荷载标准值运算风荷载标准值按下式运算： k=0.7*

13、z* stw * o式中 o支架高度 20m以内，基本风压值取 o0.55 KN/m 2z风压高度变化系数，建筑结构荷载规范表7.2.1 ， z0.62stw支架风荷载体型系数按建筑结构荷载规范表 7.3.1第 32 项和第 36 项运算， 整体桁架体型系数 stw= st （ 1- n）/ （ 1 ）单榀桁架体型系数 st ss钢管体型系数=0.6挡风系数 , 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范步距1.8m，纵距0.8m，取 0.110st 0.110 0.6 0.066多榀桁架时 0.9775 ，本支架横向按 17 榀桁架时，stwst （ 1- 17）/ （1- ）=0.066 （

14、10.9775 17）（ 1-0.9775 ） =0.94代入k=0.7zstw o=0.7 0.62 0.94 0.55=0.22 KN/m 2可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结3.1.2.3 立杆轴向荷载值 不组合风荷载的单杆轴向力设计值N 1.2 （NG1K+NG2K）+1.4 Nqk空腹部位： N 1.210+0.750.4+1.89+1.44.5 0.49.8 KN腹板部位： N 1.225.5+0.75 0.2+1.89+1.4 4.5 0.2 11 KN端梁和中横梁部位：N1.250+0.750.15+1.89+1.4 4.5 0.15 10.8 KN组合风荷载的单

15、杆轴向力设计值N1.2 （NG1K+NG2K） +0.85*1.4 Nqk空腹部位：N 1.210+0.750.4+1.89+0.851.4 （ 4.5+0.2 ） 0.4 10.08KN腹板部位：N 1.225.5+0.750.2+1.89+0.851.4 （ 4.5+0.2 ） 0.2 11.4 KN端梁和中横梁部位：N 1.250+0.750.15+1.89+0.85 1.4 （ 4.5+0.2 ） 0.15 11 KN3.1.2.4 扣件抗滑承载力验算依据 3.1.2.3支架立杆轴向荷载运算结果，在不同工况下，最大荷载值为11.4KN，小于双扣件设计抗滑承载力 16*0.75=12KN

16、，扣件抗滑承载力中意要求。3.1.2.5 水平杆扰度验算4按均布荷载运算挠度 ： =5ql （ 384EI ） 3式是 ql 荷载组合。取 ql=13.6 10 N l立杆横距。取 l=600 E钢管弹性模量 E=2.06 105N/ I钢管惯性矩 I=12.19 104 3 构件容许挠度， =l/150=600/150=43354=（513.6 10 600 ）（ 384 2.06 10 12.19 10 ）=1.5 4 水平杆挠度中意要求。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结3.1.2.6 立杆稳固性验算1. 立杆运算长度： l 0=h+2a=1800+2 100=20002.

17、 立杆回转半径： i=15.8 3. 长细比： =l 0/i=2000 15.8=1274. 支架稳固系数 查附录 C表 C得=0.413 5. 钢管截面积： A=4.89 102 26. 钢管截面积模量： W=5.08103 27. 风荷载产生的立杆弯矩：2Mw=0.851.4 kl ah 10=0.851.4 0.22 10-3 800 1800210=0.68105 Nm8. 立杆受力： f=NA+ MwW3253=11.710 （ 0.413 4.89 10 ）+0.68 10 5.08 102=69.5 N/9. 立杆稳固系数： k=f/f=20569.5=2.9 立杆稳固性中意要求

18、。3.2 碗扣式钢管支架3.2.1 设计方案3.2.1.1 的基设计参照扣件式排架相关内容。3.2.1.2 排架设计1） 杆件概述碗扣支架的构件是定型杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是通过立杆上定位碗扣双向支承立杆，减小立杆运算长度，从而充分发挥立杆抗压承载力。全部杆件均为 48*3.5钢管，大部分为多次重复使用杆件，使用时强度折减系数按 0.85 运算。碗扣式支架搭设高度限制为 15M ，超过 15M 的支架接受扣件式。碗扣式支架构照措施（三维剪刀撑）的设置同扣件式支架。碗扣式支架顶部与箱梁底的过渡措施同扣件式支架。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结2） 柱网平面布置依据箱梁综

19、合施工荷载分布情形和箱梁断面尺寸，接受不同步距、不同柱网布置尺寸，充分发挥杆件潜力，并中意不同部位的立杆承载才能需要，达到节约用材目 的。柱网布置和水平横杆步距详见支架立杆平面布置图和横断面图。初步设定：跨中空腹部位：横向柱距 纵向柱距 =900mm 900mm 横杆步距 1200mm梁端渐变空腹部位：横向柱距 纵向柱距 =900mm 600mm 横杆步距 600mm腹板部位：梁端7.8M 范畴横向柱距 纵向柱距 =600mm 600mm 横杆步距600mm跨中腹板部位：横向柱距 纵向柱距 =600mm 900mm 横杆步距 1200mm柱侧横梁部位：横向柱距 纵向柱距 =600mm 600m

20、m 横杆步距 600mm附图 4：碗扣式现浇箱梁满堂支架示意图3.2.2 排架运算3.2.2.1 现浇箱梁施工荷载运算1 、恒载（按箱梁中心线部位最大恒载计）箱梁空腹部位面荷载为0.4 26.5=10.6kn/m2桥墩前后中腹板邻近最大面荷载为0.6 2.0 26.5=31.8kn/m2桥墩支点横端梁部位最大面荷载为1.85 26.5=49.03 kn/m2箱体组合钢模连接件等面荷载： 0.75 KN/m 2箱体排架支撑自重： 4KN/m 22、施工活载施工人员和施工料具行走运输或堆放荷载1.5KN/m 2振捣砼产生的荷载 2.0KN/m23、综合设计荷载值（按箱梁其次次浇筑阶段叠加最大值计）

21、一、箱梁空腹部位总荷载 :（10.6+0.75+4.0）*1.2+（ 1.5+2.0）*1.4=23.32KN/m2可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结跨中单肢立杆承载面积： 0.9m*0.9m=0.81m2二、箱梁中腹板邻近总荷载：（31.8+0.75+4.0）*1.2+（ 1.5+2.0）*1.4=48.76KN/m 2单肢立杆承载面积： 0.6*0.9=0.54m2三、支点横隔梁部位总荷载：（ 49.03+0.75+4.0）*1.2+（1.5+2.0）*1.4=69.44KN/m2单肢立杆承载面积： 0.6m*0.6m=0.36 m23.2.2.2 支架稳固承载力设计值运算1

22、 、支架理论答应承载力运算支架立杆几何特性及强度：本工程接受碗扣式支架，立杆为48*3.5 一般钢管，可调底座和可调顶托螺杆高度 600mm，调剂高度 a300，钢管几何特性：截面积 A=4.89cm2=489mm2截面回转半径 r=15.8mm 惯性矩 I=12.19*104mm4 转动惯量 w=5.08mm2归材折算： Q235 钢抗压强度 f=205N/mm2*0.85=174.25N/mm2碗扣支架出厂答应承载力：步距600mm 时 Nd=40KN ， 1200mm时 Nd=30KN立杆理论答应承载力Nd1 运算：立杆长细比按扣件式钢管脚手架运算，当横杆步距600mm 时1=h1+2a

23、/r=600+2*300/15.8=75.95查表得 1=0.824，单杆稳固承载力 Nd1=1*A*f=0.824*489*174.25*10 -3=70.21KN40KN横杆步距 1200mm 时3=（1200+2*300）/15.8=113.92，得 3=0.595单杆稳固承载力 Nd3=0.595*489*174.25*10 -3=50.7KN30KN2、支架设计承载力验算可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结1.1 箱梁腹板部位1) 箱梁空腹假定由单肢立杆承担，单杆实际承担最大轴向力（步距1200）时， Nd=23.32*1.08=25.18KN30KN2) 跨中腹板假定由

24、单肢立杆承担，单杆实际承担最大轴向力（步距1200）时， Nd=48.76*0.54=26.33KN30KN1.2 柱侧横梁部位单杆实际承担最大轴向力 步距 600 N2=69.44*0.36=24.99KN40KN3.2.2.3 用诱发荷载法进行整体稳固运算1 、现浇箱梁碗扣式钢管排架支架综述本工程主线箱梁桥面宽 8.2m，梁高 2.0m，梁内由 2 个腹板分隔成 3 室，梁体呈碗形，腹板与底和顶交接处均有三角加劲。排架立杆柱网平面布置尺寸见设计承载力验算汇总表及支架平面布置图。支架最大高度按 24m，水平杆竖向间距除端梁部位七排立杆范畴600mm 外，其余水平杆竖向间距均为 1200mm。

25、2 、运算假定本排架支撑系统的平面布置为矩形，支撑系统在使用过程中最不利状态，是在浇 筑箱体砼期间（砼尚未入模阶段），此时支撑系统受荷小，受风荷时稳固性差。待浇 筑桥面砼时，箱体砼已具有80%以上的强度，此时支架稳固性明显要比前者好。因此可以假定，可能显现的最不利位置在箱梁自重最小的横断面，排架立杆纵向最大间距900mm，为简化运算，取跨中宽度为900mm，端横梁宽度 600mm 运算单元，按箱体砼浇筑阶段的荷载为运算依据，用诱发荷载法进行支撑系统整体稳固运算分析。3、荷载运算3.1 箱体荷载 永久荷载标准值可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结1）钢筋砼箱体部分平均自重 q1 =1

26、0.6+31.8+49.03/3=30.48KN/m222）底模及支撑自重 q2=0.75+4.00=4.75KN/m可变荷载标准值：1） 施工人员和施工料具行走或堆放荷载q3=1.5KN/m 222） 振捣砼产生的垂直荷载 q4=2.0KN/m3） 支撑安装偏差荷载，作用在支撑上端水平方向，按1%竖向永荷载计Fc=30.48+0.75+4.0*8.4*0.9*0.01=2.66KN4） 安全荷载，按 2.5%竖向永久荷载计 S=6.65KN，作用在支撑上端水平方向。5） 风荷载，集中作用在支撑上的最大风力运算风荷载标准值按 W k=0.7* z* stw*Wo式中 Wo 基本风压，上海的区，

27、支架高度24m 以内时，取 Wo=0.55KN/m2 z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范表7.2.1， z=1.30 stw 脚手架风荷载体型系数按建筑结构荷载规范表 7.3.1 第 32 项和第 36 项运算，整体桁架体系数stw= （st1-n）/（ 1-）单榀桁架体型系数 st= * s s钢管体型系数 =0.6挡风系数按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范步距1.8m，纵距0.9m，取 =0.115st=0.115*0.6=0.069多榀桁架时， =0.977，5 本支架横向按 32 榀桁架时，stw= （st 1-13 ） / （ 1-） =0.069* （ 1-0.977513

28、 ） / （ 1-0.9775） =0.7853 代入Wk=0.7* z* stw*Wo=0.7*0.30*0.7853*0.55=0.39KN/m2综上述运算得作用于跨中支架上的最大风力Fm1=0.39*24*0.9=8.42KN ，作用于箱梁弧形底模上的最大风力 Fm2=0.39*0.9*2.0=0.70KN 。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结3.2 整体结构分析竖向不均布荷载通过箱梁弧形底模作用于排架支撑的运算简图，如以下图F按诱发荷载法，各种荷载标准值作用时产生的诱发荷载，如表所示：V荷载水平力（ KN ）力矩（ KN-M ）诱发荷载（ KN ）2m4M=HFP1可编辑

29、资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结=风荷载 FmH 8.42+0.70219P1=11.97 ， P2P=210.47 ， P3=8.97 ，P4=5.98，P5P=32.99P4可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结安装偏差P5=3.P0561.4134P1=P16.85 ， P2=1.62 ， P3=1.39 ，P4=0.92可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结FcP1P2 P3P4 P5 P6P5=0.46可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结安全荷载 S3.5285r1 r2r3r4r5Pr1 1=4.64 ， P2=4.06 ， P3=3.48

30、 ，r3Pr42 =2.32 P5=1r.416r5可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结r6r63.3 强度验算 按荷载组合运算S=GSGK+* Q* SQK=1.2 GSK+0.9*1.4QSK当荷R载1 组合R为2 ：R3竖向承R久4 R荷5载R6 +竖向施工荷R载6 R+5风R荷4载 +安R3装R偏2差荷载R1可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结12006001200600600立杆120内0力组12合00 计6算00表60012006001200可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结竖向运算永久荷部位载K

31、N/m 2空竖向施工荷载KN/m 21.2* *A KN0.9*1.4* *A KN 风荷载引起诱发荷载KN 安装偏差引起诱发荷载 KN组合内力值+） KN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结腹空腹段15.93.515.9*0.813.5*0.8110.471.6227.8030KN部位腹板跨中段31.83.531.8*0.543.5*0.542.990.4622.5130KN部位39.753.539.75*0.363.5*0.368.970.9225.4640KN4.753.54.75*0.543.5*0.5413.462.0920.00238.08KN-M （安全）3.3 跨路

32、口门洞式支架3.3.1 设计方案3.3.1.1 的基设计参照扣件式排架相关内容。3.3.1.2 排架设计在预应力箱梁施工期间，考虑到SN4 路便道交通畅通，在钢管支架中留设净宽7.5m 的门洞，立柱接受 609钢管（保证门洞净空高度大于 5m），横桥向间距 2.5m。钢管顶部横桥向设置40#工字钢，单根长度按门洞总长度而定。顺桥向布置200*500 工字钢，空腹处间隔 1M ，腹板处间隔 0.5M 。200*500 工字钢上横向铺设10# 工字钢，间距为立杆间距，即顺桥向每根立杆下铺设1 条 10#工字钢。门式支架的基础接受 C20 钢筋砼条状基础，条状基础高度50cm，宽度 100cm。基础

33、内布置双层816钢筋，基础面按钢管间距预埋钢板。附图 5：跨路口现浇箱梁支架施工示意图3.3.2 排架运算3.3.2.1 运算荷载工程模板及支撑自重标准值q1KN / m 2腹板12.14空腹6.98可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结钢筋砼自重 q2KN / m2 68.915.9施工人员及设备荷载标准值q3KN / m 21.51.5振捣砼时产生的垂直荷载标准值q4KN / m 222荷载合计 1.2q1+q2+1.4q3+q4KN / m2101.0331.243.3.2.2 施工验算1、609 钢管钢管按间距 2.5M 运算，跨度为净宽 8m。项 目空腹处腹板处单管受力P3

34、1.24*3*4=374.88KN31.24*2.4*4+101.03*0.6*4=542.376KN可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结2承载面积AA=D-=22495mmA=D-=22495m2 m可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结22正压应力 1=P/A=16.67N/ mm1=P/A=24.11N/ mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结2=215N/ mm2=215N/ mm回转半径ii 1=D/41+d/D2=88.48mmi 1=D/41+d/D2=88.48mm长细比 1=l/i= 6000

35、/88.48=67.81=l/i= 6000/88.48=67.8稳固系数 查表得=0.789查表得=0.789稳固承载力 NN1=374.88KNAfc=1176.14KNN1=542.376KNAfc=1176.14KN结论：中意要求。2、门洞设计验算1 门洞次梁接受两侧各一道40#工字钢，立于609 钢管之上，横桥向设置。工程次梁均布荷载 qq=（31.24*4*2.1+101.03*4*0.4 ）/3=141.35KN/m跨中弯距 MM=ql 2/8=141.35*2.5*2.5/8=110.43KN m 3截面系数 WjWj=1085700mm应力 =M 1 /Wj=101.71N/

36、mm2 =210N/mm2惯性矩 IIx=217140000mm4跨中挠度 =q5l4/（ 384EI）=1.66mml/400=6.25mm结论：中意要求。2) 门洞主梁接受 200*500 工字钢，空腹处间距 1m，腹板处间距 0.5m，顺桥向布置。项 目腹板处空腹处均 布q=108.03*0.4=43.2KN/mq=31.24*1=31.24KN/m可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结荷载 q跨中弯距M=ql 2/8=43.2*8*8/8=345.6KNmM=ql 2/8=31.24*8*8/8=249.92KN mM截系面数Wj =26968330mm3Wj=2696833

37、0mm3Wj应力 =M 1/Wj=12.82N/mm2 2=10N/mm2=M 1/Wj=9.27N/mm2 =210N/mm2惯 性I x=5349500000 mm4Ix=5349500000 mm4矩 I可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结跨 中挠度 =5q4l/（384EI）=18.48mml/400=20mm=5q4l/（384EI）=15.75mml/400=20mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结结论：中意要求。3) 主梁上 10 号工字钢依据上部满堂支架立杆间距顺桥向设置，间距600mm。工程腹板处空腹处均布荷q=108.03*0.4+31.24*0

38、.6=61.94KN/mq=31.24*1=32.24KN/m载 q可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结跨中弯距 M 截面系数 WjM=ql 2/8=61.94*1*1/8=7.74KN mWj=49000mm3M=ql 2/8=32.24*1*1/8=4.03KN mWj=49000mm3可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结应力 =M 1/Wj =158N/mm2 =210N/mm2=M 1/Wj=82.24N/mm2 =210N/mm2可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结惯性矩I跨中挠度 Ix=2450000mm4 =q5l4/（384EI）=1.6mm

39、l/400=2.5mmIx=2450000 mm4 =q5l4/（384EI）=0.86mml/400=2.5mm可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结结论：中意要求。3、基础设置钢管支撑基础拟接受500*1000 钢筋砼基础，依据钢管受力情形每根钢管承担379KN 的压力，钢管自重为 6*0.2*10=12KN ，管底压力为 391KN 。可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结q=391/2=195.5KN/m M=ql 2/8=201.94 KN m（ l3m）可编辑资料 - - - 欢迎下载精品名师归纳总结基础梁高 500mm，配上下两层各816 钢筋，基础梁的抗击弯矩为：M 抗=A h=8*3.14*0.82*31*0.5-0.03-0.03=219.3KNm，满足要求。基础底的基承载力验算：门洞砼基础设置在原有砼道路结构层上，结构层厚约 50cm，就的基承载力