2022年PKPM结构用户问题及解答汇总.docx

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1、结构用户问题及解答汇总2021 年 6 月其次周1、SATWE弹性挠度运算中是否考虑了中梁刚度放大系数？答：未考虑；施工图中长期挠度可以挑选是否考虑，但对混凝土梁挠度结果影响不大；2、平面不规章结构， SATWE运算到其次步停止答：主要是选用 VSS求解器导致的，该求解器不能取过多振型；可使用模拟一+LDLT运算；模拟三程序强制使用VSS求解，也不能使用模拟三；3、异形柱截面尺寸位置保持不变，使用不同的布置方式转变角度等，异形柱配筋运算结果差异大答： SATWE对 PMCAD的建模数据进行重新整理，对异形柱，SATWE以腹板形心作为运算定位点；对 PMCAD中对称布置的异形柱， 要保证两对称柱

2、子的腹板同时沿竖向或横向，此时生成的运算简图一样，配筋也对称；4、混凝土箱型截面施工图出不了？梁截面为箱型，而平法表示却为矩形，截面配筋也是矩形？答：梁施工图中无该类型处理；但SATWE运算是正确的；5、不运算地震作用时，没有剪力墙轴压比输出，如何查看？答：将本工程拷贝到另一文件夹中，此时挑选运算地震作用，烈度可以任凭选，该模型运算的墙轴压比可供设计；6、筏板标高与上部结构什么关系？答： 08 版基础 CAD与上部 PMCAD中使用同一标高，即坐标系一样，两者关联，所以在进行基础设计时要保证上部标高符合实际；05 版基础与上部标高是独立的，设置相对正负0 的标高就可以；7、有无地下室，其运算的

3、上部结构位移差异较大？答：由于该模型地下室层数多，共4 层，取的地下室约束m 值为 3，较小，这样运算的地上部分位移要大一些；可将m值取 10 或直接设为 -4 ，即嵌固，这样有无地下室运算的位移是很接近的；8、2 层的底部框架结构，非抗震，砌体结构帮助设计运算通过了没问题，但是底框- 抗震墙结构三维分析， 运算参数中选不运算水平地震力，生成 SATWE数据文件及数据检查无错 误，但是到第2 步 SATWE内力及配筋运算却出错！请问是什么缘由？答：底框结构的楼层地震剪力在“砌体结构帮助设计”中已经运算完毕，SATWE中不再运算；对于不考虑地震的底框，可在砌体中就不运算地震作用；SATWE中虽然

4、挑选运算地震力，但 实际读不到砌体中的地震力；SATWE中挑选“不运算地震作用”常常简单运算不过；9、基础 CAD读取的墙内力， 用 SATWE标准值手算与之不符，基础读取的内力偏大较多？答： PMCAD中建了较多 100mm的短墙， JCCAD识别纷乱导致荷载错误；PMCAD中墙端与梁相交时，墙的端点与梁的端点为同一节点，此时不必再将墙向外延长半个梁宽；10、钢框架中钢梁的稳固运算较旧版SATWE大许多，且较体会也大？答：缘由是用户输入楼板为钢板厚度为5mm，程序给运算了梁稳固应力；新SATWE中假如板厚输入小于 10mm，就认为是开洞的，开洞的话程序就会给运算梁的整体稳固；而旧SATWE无

5、该设置，只要有板厚，就不运算梁的稳固；11、越层柱，建模采纳柱底标高一次下拉从6 层到 3 层，结构运算位移比与每层建模要大， 为什么？答：采纳柱底标高建模，运算层间位移的时候采纳的是6 层位移减去 3 层位移， 这样运算结果会较大；传统切开每层建模，就层间位移比较为正常；12、型钢混凝土剪力墙怎么建模在PMCAD中？答： PMCAD中没有特地的型钢混凝土剪力墙截面，只能是剪力墙与型钢分别建模，其中型钢柱可以是工字钢端柱， 也可以是型钢混凝土端柱；剪力墙与柱子通过节点相连，实现变形及受力和谐；但要留意，型钢规程中指出，端柱是工字钢柱时，运算时不考虑该工字钢的有利作用，即刚度只运算剪力墙的；假设

6、此时建模时输入工字钢，应清晰除了剪力墙刚度外，程序将型钢柱的刚度带入到了整体内力位移运算中，对运算结果会产生影响；13、混凝土芯柱在PMCAD如何建模运算？芯柱大柱套小柱答： PKPM目前不能布置芯柱，临时依据一般矩形柱布置14、筏板上覆土荷载在桩筏有限元运算后能否查看？答：目前不能， 但程序已经考虑了覆土重的运算；如在桩筏“沉降试算”中可看出是否输入覆土重的区分，其中的总面荷载值准永久值会发生变化；2021 年 6 月第四周技术问题汇总一、用户懂得及操作问题1、SATWE可否查看每个振型的各层位移比例？答：不能2、框支剪力墙 FEQ运算中，运算高规0.2Ln的加强区配筋时，上部剪力墙被垂直方

7、向梁打断，该墙被认为是2 片墙， 输出两个 U字形的加强区配筋，但实际该墙为一片墙，能否合并为一片墙，只输出一个加强区配筋？答：需要人工修改 DATA.FEQ，即 FEQ的几何数据文件， 将被打断的墙， 人工合并为一片墙；具体操作可见FEQ说明书中关于DATA.FEQ文件的说明；3、基础中平面荷载转换为空间荷载什么意思？答： SATWE荷载中的恒、活载用PM恒和活载替换，其余风地震仍旧使用 SATWE运算值；4、PK文件打不开，有些同事可打开？答：工程文件夹路径太长导致的，将工程子路径个数减小；不要用多级子文件夹；5、桩筏基础，基础人机交互中输入了附加活载，在桩筏有限元运算菜单中读取荷载， 看

8、不到该附加活载？答：在桩筏有限元中看不到人工定义的附加荷载，运算后在数据文件中查看桩总反力可以看出；6、PMCAD布置其次台吊车，布置不上去？答：布置了不同型号的吊车，布置时未挑选吊车序号导致的；最新程序已经修改，防止用户产生误操作；7、有 2 个塔，一个框剪、一个框架；运算整体模型的时候，结构体系取框剪或者框架都没有关系？答：对轴压比的验算判定有影响，框架体系时，依据框架的最大轴压比，框剪体系时，按框剪最大标准判定，对内力、配筋及位移运算无影响；目前仍不能单独指定每个塔的体系；8、SATWE运算结果中柱子“构件信息”中Asxto 代表什么意思？答： Asxto 表示运算钢筋面积，未考虑最小配

9、筋率要求；为压弯或拉弯和轴心受压稳固运算混凝土标准公式7.3.1 的大值； Asxt 是 Asxto 与最小配筋率的大值；9、STS门式刚架，高低跨连接处被打断的柱子的平面内运算长度是否需要修改？答：不需要修改； 程序先将打断的上下两段柱依据一根柱子来运算长度系数，再分别运算上、下柱的长度系数；10、短肢剪力墙结构，在Satwe 参数中结构形式填入短肢剪力墙结构，其对应的抗震等级应当如何填？答：填写未提高后的抗震等级即可，挑选“短肢剪力墙”体系，程序自动对短肢墙抗震等级提高一级，包括相应的内力放大；11、独立基础的配筋挑选二级，但运算书中输出的仍为一级？答:独立基础目前运算面积都依据一级钢即2

10、10MPa的强度运算，运算书中输出的配筋面积 也是一级钢对应的面积；假如挑选了二级钢， 运算书中会进行强度代换，给出二级钢的实配钢筋；12、筏板基础，上部多片剪力墙，“多墙冲板”命令运算书中，L 形墙只有一个节点显示，但 L 形墙是三个节点？答： 墙冲板的运算，将L 形墙的内力集中到一个节点上，即为L 形的角点，类似与柱冲切板的公式来运算； 所以该命令不能应用到太长的墙中，程序默认每个墙肢高厚比要小于8； 大于 8 的长墙，要使用“内筒冲剪”来验算冲切受剪；13、 SATWE运算第一周期 60 几秒，查看结果显示个别构件独立振动？答：一般显现过大的反常周期，是模型中存在悬空梁、一端铰接一端悬臂

11、梁，或者剪力墙之 间的层间梁等导致的； 另外， 不管模型是否开洞等情形，运算各参数时都可挑选总刚分析方法；14、有一个大地下室一半是人防，一半是一般地下室，在人防荷载设置中，填入外墙人防等效荷载后，一般地下室怎样指明为一般外墙.2021 年 7 月第一周技术问题汇总一、用户懂得及操作问题1、SATWE的“ WMAS“S文件中，“风荷载信息”的“风荷载”、“剪力”、“倾覆弯矩”是 “设计值”仍是“标准值”？答：都是标准值2、push over里剪力墙的红色大叉是什么意思？答：红色叉是该片墙可认为是破坏了，包括拉坏、压坏、剪坏；可在前面参数“高斯点破坏程度指数”中设定每片墙破坏高斯点占总点数比例，

12、作为墙破坏的标准；3、SATWE轴压比最大限值较标准小0.1 是什么意思？答：剪跨比小于 1.5 的时候， SATWE限值取标准表数值减去0.1 作为最大轴压比；4、某模型的地下一层地下室墙柱反常超筋；经检查，总地震力对，但单片墙地震力过大地下一层单片墙地震力是地上一层地震力的3 倍左右，请教是何缘由？答：是由于地下室侧向完全嵌固，地下室层刚度放大1000 倍导致的，个别模型会显现这种情形，特殊当地下室剪力墙较多时；只能将约束填小，如回填土比例系数M取 5 或 3，此时地下 1 层构件内力也有减小；5、平板伐板基础内筒冲剪显现负值？答：缘由是操作时，程序提示板边挑出网格线距离，用户输入的为0，

13、程序只识别到了内筒上部的部分荷载，导致冲切力及剪力显现负值；6、 中梁刚度放大系数在内力及位移运算时考虑，在配筋时不考虑可不行以？答：不行以；内力位移配筋运算都要考虑；设置弹性板3、6 时程序自动不考虑；7、PUSH-OVER挑选“不保留次要构件”运算不过，保留可以通过，怎么处理？答：一般情形下， PUSH-OVER都要挑选保留次要构件，这样运算是精确的；8、WINDOWS系7 统上，切换 PMCAD标准层后，全部标准层变为同一层？答：在系统所用杀毒软件中,将 C:PKPMPM文件夹设置为例外，不检查；9、端柱倾覆弯矩算到墙里仍是柱子里？答： SATWE端柱倾覆弯矩和端柱剪力都算到墙中；10、

14、SATWE中，楼面活荷载折减与柱、墙的活荷载一般只能使用一个，如两者同时使用，荷载偏小，偏于担心全；PMSAP目前转变了算法，在退出PMCAD时，不要勾选楼面活荷载折减，在运算参数中设置楼面及柱、墙的折减； PMSAP运算后会对梁，柱墙分别进行折减再配筋；11、旧 SATWE中，全楼组装标高都为负值时，程序也依据最底端标高为0 来进行风荷载 运算；新 SATWE中，只当标高正负0 以上的才会赐予运算风力；SPASCAD的处理方式与新 SATWE一样；12、10 年的新 SATW，E 在运算柱间荷载时，输出柱子的“构件信息”中显示的轴力为该 柱顶端的轴力， 而旧 SATWE输出的为底端； 如某柱

15、子在中间高度处施加了偏心的竖向集中力，新 SATWE运算结果看起来没有考虑该外力，实际上考虑了， 可通过配筋图中“立面观看”来查看柱子上下端轴力的不同；13、澳门地区，筏板基础，要查看1.35 恒+1.5 活 基本组合下的伐板反力，如何解决？ 答：在 JCCAD人机交互荷载参数，修改活荷载组合系数为1.51.4=1.07,再进行筏板运算；要留意此时其它组合的内力也发生变化；留意不能修改SATWE参数设置中的组合系数，由于基础CAD读取的是 SATWE的标准值，再使用JCCAD自身的分项、组合系数进行荷载组合；二、软件自身问题1、PMCAD梁平法施工图中，梁集中标注的截面尺寸和钢筋能否区分为两个

16、图层？答：目前不能；2、STS门式刚架二维运算， 、08 版与 05 版的运算差异比较大， 05 的边柱剪力 54 点多08算出来的边柱剪力只有44 点几 ，什么缘由？答：最初使用05 版 STS建模，并考虑了活荷载不利布置；用08 版打开旧版时，挑选打开，交互文件，此时读不到考虑活荷载不利布置，所以08 版内力运算偏小；一般08 版打开时， 要挑选打开旧版数据文件，此时两版本运算结果一样；3、SATWE特殊构件补充定义中，将个别梁的中梁刚度放大系数改为2.1 ，梁支座弯矩小一半，变化过大？ SATWE总体参数中梁刚度放大系数取的是 2.答： 09 年 10 月及之前的旧 SATW，E 当需要

17、更换某根梁的系数时，需要将全层梁都重新布置一次系数，这样运算无问题；新SATWE无改问题；2021 年 7 月其次周结构技术问题汇总1、用户自定义影响系数曲线，8 秒 287 个点，能否认义？答：目前最多可定义190 个点；2、檩条工具箱中有无加入集中力的恒载？ 答：目前没有，只能用均布荷载等效；3、双向地震 SATW，E 人工定义地震波，三个方向加速度一样，主次方向分别输入加速度35、 27，运算后 0 度主方向地震剪力仅为次方向的一半，是否正常？ 答：双向地震波运算，可能存在主方向剪力小于次方向的情形；4、SATWE旧检查提示墙线重叠答： SATWE旧对剪力墙长度有限制，特殊地下室墙过长两

18、节点间距过大会有提示，此时要在该长墙中部加节点，具体可在PMCAD左下方命令行中输入SHOWGJB命H令，按 SATWE的错误提示墙号，查找到该墙，加节点；10 年后 SATWE无该限制；5、挑选常规桩基， 无地质资料， 多个桩承台， 弹性地基梁模型， 但某个桩反力超限时， 加桩，再运算后本承台不超，但其他邻近承台桩反力反而超，什么缘由？答：改前荷载的是对的， 修改后的荷载错了；解决方法： 进入交互输入先删除荷载再读取荷载，进入有限元运算即可6、门式刚架基础施工图如何出？答：门式刚架可以运算独立基础及配筋，但没有施工图， 仍不能接力 JCCAD绘图； 即使不设基础在门刚运算中，也会输出用于基础

19、运算的柱底内力；7、顶层门式刚架，下层混凝土框架，门式刚架柱子与下层混凝土柱固接仍是铰接？答：使用 SATWE运算，一般可以将门式刚架柱，设置为下端铰接，在特殊构件补充定义中；8、框架结构， SATWE运算本层与上层受剪承载力比值为0.5 ，为何较小？答：模型中存在大量跨过三层的越层柱，中间越层柱子受力较小， 配筋明显小于上层，导致该情形；但实际上三层柱子可能采纳同一配筋，楼层受剪承载力比会比较接近；9、PMCAD中输入的柱间荷载SATWE各层恒载简图中看不到？答： 10 年版 SATWE各层恒载活载简图未显示柱间荷载，但 SATWE赐予运算了；运算结果是考虑了，可以使用；10、挑选广东地区，

20、层间位移角比大于1，但总信息 WMASS.OU中T 该层没有乘以 1.15的放大系数？答：目前这种情形需要人工到SATWE参数“调整信息”中指定薄弱层号，再进行 SATWE运算；运算后可在各层内力标准值文本文件WWNL.OU中T 看到放大前后的构件地震内力标准值；11、基础 CAD读取上部荷载有无考虑偶然偏心对应的地震力？ 答：没有考虑；12、框架梁箍筋加密与非加密区一样，什么缘由？答：显现该情形可能有三个缘由：剪力小, 两者都为构造配筋；梁长较短, 两端加密区重合； 两者都取的为剪扭箍筋；13、两平行剪力墙之间的梁梁轴线垂直于墙轴线，是否进行0.2Q 的调整？ 答：目前 SATWE中，该类型

21、梁默认为非连梁，与框架梁一样也进行了0.2Q 的调整；14、SATWE中修正后的基本风压和荷载标准中的基本风压是一样的吗？比方北京50 年一 遇的基本风压为 0.45KN/M2, 在 SATWE参数“修正后的基本风压”这哪一项不是也填0.45 呢？答：修正指的是：依据结构的高度、沿海位置、重要性等，对标准基本风压的提高；一般乘以 1.1-1.2的系数；2021 年 7 月第三周结构技术问题汇总1、砌体结构， 7 度，层高加到6m，墙厚减为 120 时，仍旧抗剪通过；同时高厚比许多字显示，什么缘由？答：初次使用砌体模块时，可能将墙体材料定义成了混凝土墙，改了砖墙即可；2、梁施工图中 300mm宽

22、的梁全部配的四肢箍，什么缘由？答：由于是一级抗震，依据混凝土标准11.3.8条，最大肢距为 200mm， 300-50=250 ，除以200=1.25 ，至少要配 3 肢箍，程序默认不用奇数箍筋，所以取了四肢；50 是两个爱护层厚度；3、剪力墙竖向暗柱纵筋运算有否考虑平面外弯矩？答：未考虑平面外弯矩；考虑了只受轴力时，按混凝土标准墙平面外稳固的配筋运算4、2021 年后新 SATWE运算，混凝土柱挑选单偏压和双偏压运算，柱子 B 边和 H边配筋大小相反， 如单偏压 B 边和 H 边配筋分别为 10 和 20，而双偏压配筋为 20 和 10，差异过大， 什么缘由？答：新 SATWE运算双偏压时，

23、先确定初始钢筋，如钢筋不满意承载力，就先增加B 边钢筋，导致双偏压可能显现上述情形；B 边和 H边的识别与 PMCAD建模柱子转角关联， PM中 0 度和 180 度的 B 边是水平边， 90 度转角时 B 边是竖向边，所以同一柱子在PM中使用 0 度和 90 度转角建模， SATWE双偏压运算配筋可能有较大不同，但都满意受力要求；5、PMCAD退出时提示 PMSRWDAT出A错；楼层规律关系纷乱？答：楼层组装时标高定义错误，2 层与 5 层使用了同一标高，且两层平面位置也一样；6、SPASCAD中荷载定义 TF 是什么荷载？答：是特殊风荷载；7、SATWE运算混凝土柱子轴压比没有超标准限值，

24、但是提示超限，为什么？答：这种情形常常是柱子剪跨比在2-1.5之间，程序取限值为高规表6.4.2减去 0.05 ，如剪跨比小于 1.5 ，限值再减 0.05 ，相当于减去 0.1. ；目前 SATWE柱子剪跨比运算为简化公式，层高除以2 倍的 H， h 为柱截面高度；8、砌体中有部分混凝土构件时，如何运算混凝土构件的内力及配筋？答：可使用砌体中的“砌体和混凝土构件三维运算”，设定风荷载和地震信息、砌体材料、容重等用 SATWE运算， 结果中输出混凝土构件的配筋；砌体墙的验算仍以“砌体信息及运算”中为准；9、目前可否通过修改SATWE水平风荷载文本文件，来修改高层建筑的风荷载？答：临时不能，只能

25、直接在“水平风荷载查改”点击形心修改；10、运算框剪结构传基础内力时，使用模拟施工二，一般可将剪力墙的轴力减小，框架柱轴力大一些较模拟一及三；但 L 形剪力墙角部带端柱的情形，由于该处既有柱又有墙，使用模拟二可能轴力减小的不多，可将端柱按墙建模，或不要端柱运算；11、 STS钢管不显示整体稳固应力比？答： STS钢结构中，只运算钢结构标准中供应的几种常见截面的稳固应力，临时无钢管；12、复杂空间结构建模导入PM模型提示 USERSTL.LIB 安装不正确，无法导入PM模型；答：显现此提示需要安装PKPM的钢结构模块，不管有无购买；然后操作就无问题；13、偶然偏心只用于刚性楼板假定？弹性板不能精

26、确考虑偶然偏心吗？答：任何情形都可使用偶然偏心，与弹性楼板无关；假如有弹性楼板，就运算内力和配筋时也应勾选偶然偏心；14、剪力墙满意高规7.2 条规定时，仍是否需要按高规附录D 运算稳固？ 答：不需要；如 SATWE输出该墙稳固超限，可不予参考；2021 年 7 月第五周结构技术问题汇总1、SATWE考虑了自定义组合，运算后都为构造配筋，轴压比也为0？答：使用 SATWE自定义组合，在参数“荷载组合”中勾选了“采纳自定义组合及工况”后，需要进入自定义组合列表，先删除其中任一组合系数，如改为 0 确定后退出列表； 再次进入列表，改回正常值，确定退出列表；再进行SATWE运算即可；2、不等高基础的

27、柱底内力放大是否可以识别？如楼层组装的2 层柱直接与基础相连， 该柱子能否依据标准底层柱子内力放大来处理？答：可以识别该柱子为底层柱，并按高规6.2.2和 6.2.4进行弯矩及剪力放大；3、钢结构二维桁架，连续三跨，每跨柱距24m，桁架跨度 23m，如何 STS建模？答：依据桁架及柱子实际位置建模，其中柱子与桁架端部用钢结构“任意截面”中的刚性杆来连接来实现跨度不等；4、PMSAP中不能定义高耸结构，可以通过调整基本风压或体型系数解决5、门式刚架纵向支撑地震力是否考虑，如何运算？答：假如是 08 版，门式刚架三维设计模块可以自动纵向榀运算，能够自动导算纵向支撑承担的地震力；假如是05 版，可以

28、建一个纵向榀来进行运算；7 度或 7 度以下地区， 轻型门式刚架地震力一般不起掌握作用，也可以不进行地震力的运算， 支撑运算时只考虑纵向风、刹车力就可以；6、柱按双偏压运算并双偏压复核，为何配筋仍显示不够？答：双偏压运算配筋结果是正确的；但在运算配筋时，程序内部预设了所配的钢筋根数； 双偏压验算时，也需要设定钢筋根数，假如两者不一样，就会产生这种现象；程序在改良；08 版对柱施工图中实配钢筋自动考虑双偏验算，也会产生上述情形；一般双偏运算后，可以不必作双偏压验算；7、关于 JCCAD中关于桩筏筏板有限元运算的配筋值问题，运算出来的配筋值大小差异较大，这这种情形该怎么配筋呢？答：一般可采纳匀称平

29、均配筋，局部大的地方加短筋；8、SATWE挑选层间剪力与层间位移算法时，并未输出楼层的扭转刚度，即WMASS.OUT中的 RJZ 输出为 0，只有挑选剪弯和剪切刚度时才会输出楼层的扭转刚度；9、厚板转换中，按虚梁建模，厚板应定义为弹性板3，虚梁不用定义为转换梁；如按等代梁建模，楼板不应定义为弹性板，等代梁可定义为转换梁；10、新 SATWE中参数“地震信息”中加入“抗震构造措施的抗震等级提高、降低一级”用于什么情形？答：依据高规4.8.1各抗震设防类别的高层建筑结构，其抗震措施应符合以下要求：2 丙类建筑：应符合本地区抗震设防烈度的要求；当建筑场地为类时，除6 度外，应答应按本地区抗震设防烈度

30、降低一度的要求实行抗震构造措施；4.8.4建筑场地为、 类时， 对设计基本地震加速度为0.15g 和 0.30g 的地区， 宜分别按抗震设防烈度8 度 0.20g 和 9 度 0.40g 时各类建筑的要求实行抗震构造措施；当 SATWE中烈度、 场地类别与上两条符合时，“抗震构造措施的抗震等级”变为可修改，否就为灰色；题目： PMCAD中不同标准层变为同一标准层的解决方法08 版结构建模 PMCAD显现该情形，一般是由于杀毒软件引起，方法有二：1、以卡巴斯基为例，右键点取电脑右下角卡巴斯基快捷键“设置”- 点击“选项” - 点击“威逼和排除” - 点击“排除对象”- 点击“设置” - 点击“排

31、除规章” - 点击“添加”“挑选对象”指定文件夹为C:PKPMPM - 最终确定；2、先安装 PKPM，再安装杀毒软件；2021 年 8 月第一周结构技术问题汇总1、 异形柱抗剪承载力产生的薄弱层放大1.2 倍地震剪力，如何实现？答：可手工指定薄弱层号，再在“全楼地震放大系数”中填入1.21.15=1.04，就程序自动对薄弱层地震剪力放大1.2 倍，非薄弱层不放大；结构体系挑选异形柱体系；2、抗震标准 6.2.2条，框架顶层及柱轴压比小于0.15 者不需进行柱端弯矩调整，SATWE如何执行？答： SATWE顶层柱子不调整，没有依据轴压比判定；即次顶层即使柱子轴压比小于0.15 也进行了弯矩放大

32、；3、STS二维桁架，下弦连续，未设铰接，出施工图时为何分开，显示为拼接？答：由于挑选了“对称”画法，此时程序自动对节点进行拼接处理；可挑选“完全”画法， 下弦出图为连续；4、SATWE目前运算地下室外墙的侧向水、土和侧向人防荷载时， 并未将这些荷载施加到整体结构上， 而是单独运算， 给出剪力墙平面外配筋， 也没有考虑将这些荷载作用到外墙的端柱上； PMSAP是将这些荷载施加到整体结构运算，较为精确；5、扭矩折减与梁两边是否有楼板有关、是否考虑了楼板平面外刚度有关、以及楼板平面外刚度是否与梁中间和谐有关；由于 SATWE在考虑楼板平面外刚度时，没有考虑其与梁中间的和谐；所以在有楼板时，梁都可以

33、考虑扭矩的折减；6、SLABCAD复杂楼板没有考虑活荷载的不利布置运算；7、PKPM软件将基础同上部结构分开运算，但依据结构力学理论，基础沉降将引起上部超静定结构的内力，请问软件和标准如何考虑？答：两个方法：掌握差异沉降在答应范畴内；设缝取消差异沉降的影响；软件可以设后浇带并运算；7、侧刚、总刚是指周期运算时，采纳的结构刚度形式；用得到的周期再进行地震力的运算；8、基础中，柱墩对筏板的影响按刚性与柔性分别考虑，刚性柱墩就是变截面的柱子， 运算内力不影响，运算配筋考虑；柔性柱墩就是变厚度的板，内力及配筋均有影响；10、为什么剪力墙端柱的配筋不是0，而是 15？假如去了水平力，就是0；那 15 是

34、一侧端柱的配筋吗？答： 15 表示是柱单侧的配筋面积，即1500 ；假如去掉水平力为0 是由于力安排使得该柱的内力发生变化， 为 0 表示只需构造配筋； 端柱输出的配筋简图中只考虑了运算配筋，未考虑构造，端柱的配筋要与墙一起，查看 剪力墙边缘构件简图 ；2021 年 8 月其次周结构技术问题汇总1、柱的剪跨比是否大于或小于2 在哪可以查出？答：剪跨比查不到在SATWE中；柱的剪跨比程序按简化运算，层高除以2 倍的柱边长，手算就行2、转换层在第三或大于第三层，框支柱自动提高一级抗震等级，包括地下室层数吗？ 答：不包括在SATWE中.3、多塔结构，三层裙房均为为商场包括主体塔楼的裙房，三层以上塔楼

35、为住宅， 如要考虑柱、墙的活荷载折减，如何处理商场与住宅的关系？答：依据荷载标准，商场的柱墙活荷载折减，是在附属面积大于50 平方米才起作用，而本工程无这么大房间， 所以本工程商场即裙房部分柱墙活荷载不应折减；目前 SATWE等仍不能按使用功能进行具体的折减处理：这样该工程可以运算两次， 一次考虑柱墙活荷载折减， 此时三层以上柱、 墙配筋可用于设计；另一次不考虑柱墙活荷载折减， 此时三层裙房柱墙配筋用于设计； 对梁， 两次运算全部楼层结果一样；SATWE中考虑柱墙活荷载折减，是在整体运算后考虑；即初始运算时，活荷载按未折减进行构件内力运算， 之后进行内力组合时，再对活荷载标准值进行折减，再配筋

36、；即更换柱墙活荷载折减系数，不影响结构的周期和位移；而假如 PMCAD中考虑了对梁的活荷载折减，就 SATWE依据折减后的荷载进行整体运算，结构的周期和位移与不折减可能发生变化；一般两折减只用一个在SATWE中；PMSAP中供应了更精确的算法，即整体运算都按未折减运算；在内力组合时，再分别对梁、柱墙进行活荷载折减处理，并配筋；即使用PMSAP时， PMCAD不要勾选对梁的折减，后续运算后可实现对梁、柱墙的同时折减处理；4、转换层结构，用到剪弯刚度，新旧SATWE运算不一样，为什么？答：主要是新旧SATWE剪力墙网格划分不一样导致的；层高较大时，如5m，可能新旧 SATWE有些差异；5、PMSA

37、P两次运算，周期相差多？答：缘由是一次运算未勾选PMSAP参数中的“定义的弹性楼板参与运算”，不勾选， 弹性楼板及上的荷载就丢失，导致质量转变，周期也变化；6、SATWE结果文本文件 WZQ.OUT与 WMASS.OU中T 的地震倾覆弯矩有什么区分？ 答： WMASS.OU中T 的倾覆弯矩验算，采纳简化算法，将基底剪力乘以三分之二楼高得到倾覆弯矩；WZQ.OUT中的倾覆弯矩，先运算每个振型每层的倾覆弯矩，再CQC得到最终倾覆弯矩；7、梁配筋显示为 1000，如何查看真实配筋面积？答：软件中假如输出配筋为1000，表示承担弯矩大于极限承载弯矩，不会给出配筋，需要增大截面或提高混凝土强度等级；如是

38、港澳地区，没有该限制的情形下，可以手算配筋；2021 年 8 月第三周结构技术问题汇总1、使用 2021 年新 SATWE与旧版 SATWE进行结果比照时，要留意一下几点： A、 墙元细分最大掌握长度均取1mB 、新 SATWE梁柱主筋强度要在PMCA“D本层信息”中设置，不在SATWE参数中定义；要保持与旧 SATWE钢筋强度一样；C 、新 SATWE连梁的自动判定为跨高比小于5，剪力墙之间的梁；旧SATWE不对跨高比做判定，只要是剪力墙间的梁梁中不与其他梁连接，就判定为连梁；D、 新 SATWE层高方向对墙的单元划分按1m一个单元，而旧 SATWE层高只划分三个单元；当层高较大时，如5m，

39、新旧 SATWE可能运算有些差异，新的更加精确；2、墙体稳固运算的轴力，也考虑了墙的活荷载折减；3、顶塔楼放大系数对其他楼层及结构的位移比，周期等是否有影响？答：无影响；只是将顶层构件的地震内力标准值放大，再进行内力组合及配筋；目前SATWE使用振型分解法，只要有效质量系数大于90%,就不用设置顶塔楼放大系数；4、PMCAD模型布置主梁后，点“储存”后，该梁消逝，柱子也一样，回到原有界面，什么缘由？答：由于工程文件夹设置了“只读”属性；全选工程文件夹中全部文件，右键“属性”，将“只读”属性取消；5、特殊构件补充定义特殊梁中的“滑动支座”，目前SATWE不能运算6、新 SATWE生成数据出错，提

40、示搜寻边界区域无效答：模型中上下两层同一位置轴线剪力墙长度不等， 上层墙长略大于下层， 导致提示该错误， 属于建模误操作；遇到该错误可返回 PMCAD检查模型，如 20 层楼，每次组装 5 层，可较快发觉错误所在楼层；7、平板式筏基，在JCCAD运算完桩筏及筏板有限元运算后，运算结果中板的剪力图， 这里的数值可做为筏板抗剪验算的参考；8、PMSAP软件对于梁的铰接端，只放松其垂直面内的弯矩，扭矩并不放松否就可能显现机构；假如算出的扭矩较大，且梁与楼板相邻的话，可以对其扭矩大幅折减，比方可以取扭矩折减系数为 0.1 ；假如不与楼板相邻，要依据实际情形酌情考虑；9、PKPM运算风荷载时有没包括外围

41、悬挑梁部分的面积？ 答：包含了；迎风面取最大外轮廓尺寸；10、由于地下室的楼层肯定位移较小，一般不必掌握位移比；Satwe 与 PMSAP中强制取地下室楼层的位移比为1.0 ；2021 年 8 月第四周结构技术问题汇总1、在 pmcad 模型显示中， 楼板开洞处显示为一片白色，无法排除； 不知道是什么缘由， 如何能解决这个问题；从模型上看，荷载、尺寸等都没有问题，就是洞口显示的问题；答：在 PMCAD中点击上部标题栏“状态设置”“点网设置”“显示设置”将“显示填充”的勾去掉；2、筏板及桩筏这样的整体基础时，JCCAD程序未考虑柱、墙 的基底剪力；3、基础 CAD新增功能平面荷载替换SATWE空

42、间荷载？答：主要用于框剪结构设计基础，类似于模拟施工2 的作用，使用后剪力墙轴力可能变小， 柱子轴力变大，但基底总轴力不变化；4、混凝土结构鉴定加固- 结构类型挑选“A 类”与“全国”梁配筋不一样，A 类大；由于 A 类考虑了承载力抗震调整系数的折减系数0.85 ，正常的 A 类配筋应当小一些，为什么比全国大？答：假如是非地震组合掌握， A 类按 89 标准荷载组合公式， 其组合系数与 01 全国标准不同， 且设计内力可能要大于01 标准， 此时由于是非地震， 又不考虑其承载力抗震调整系数的折减系数，所以可能显现 A 类运算梁配筋大于全国的情形；5、多塔结构，切开按单塔运算时，是否仍旧可以设置

43、遮挡面，考虑风力的折减，让受力接近实际情形？答：可以考虑；6、TCAD程序绘直线，按 F4 角度捕获后只能绘制水平直线，为什么？答：按 F9，将弹出的“角度捕获”菜单中的角度改为常用角度即可；显现该现象可能是使用新 TCAD程序打开了较老的T 图，当时角度捕获未做入程序；7、SATWE参数定义，自定义荷载组合系数中风荷载没有0.2 ，只有 0.6 ，是否需要在自定义组合系数中添加0.2 的组合，再进行运算？答：不需要；假如勾选了“按高规或高钢规设计”，就SATWE运算后自动考虑地震组合时，风为 0.2 的组合值系数，可从WPJ1.OUT中查看荷载组合系数表，0.28 的系数就是风与地震同时参与

44、组合时的风工况系数，为0.2 1.4=0.28 ；8、JCCAD运算桩筏基础， 输入了地质资料， 在桩筏有限元运算界面，点“单桩刚度”时， 程序依据地质资料自动运算的大部分桩的刚度是一样的，但个别桩刚度小许多，为什么？答：是由于个别桩的长度，在地质资料自动插值时，恰好处于两层土的交界处，运算刚度时未考虑下层土的影响；可手工将个别小的桩刚度改为与其他桩一样；9、同一个模型我用单偏压运算的时候，主跨度方向的配筋面积大，我们认为合理下；但是按双偏压运算的时候主跨度方向的配筋面积反而比平面外小，不知道软件是怎么考虑的， 究竟是怎样的配筋运算才算合理？答：双偏压运算的时候是综合考虑N、Mx、My的，先确

45、定布筋方式，然后不够的话一个方向 加钢筋， 再不够的话再加另一方向的钢筋，但是先加钢筋的方向并不肯定是Mx和 My中较大的那个方向，所以就显现了M大的一侧配筋小的情形，有些不合习惯，但是结果没问题；可以直接采纳双偏压运算的结果，也可以采纳单偏压运算，双偏压验算的结果；另外，如显现 上述现象，可在 PMCAD中将该柱子的布置角度旋转90 度，再运算，主跨度方向配筋一般会 变大；10、在用 JCCAD的防水板抗浮运算模块时对抗浮板反力图的结果有疑问；请问反力图中括号内的支座反力是如何运算的？答：防水板只起抗浮作用，上部结构荷载主要由相应的基础承担；程序假定上部竖向构件柱、墙作为不动支座，竖向位移为0；防水板只是承担本身自重，面荷载及水浮力；在运算结果中只是输出防水板上的水浮力、筏板自重、 板上覆土重等荷载验算结果，不考虑上部结构的荷载；反力就是在该工况下，假设柱墙都是固定支座得到的反力；11、用 prec1 运算，和采纳prec2 运算二维数据由prec1 生成，结果相差较大，特殊是外荷载引起的弯矩相差有7000KN.m左右，是否由于二维运算未考虑另一方向预应力共 同作用？实际设计以哪个模块为准？答：二维是没考虑另一方向的预应力及另一方向的梁等，二维和三维运算方